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1、占地18072m2商住樓工程施工電梯卸料平臺搭設方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目錄一、編制依據：4二、工程概況42、材料選用：63、落地架的搭設73.1 落地架的布置73.2 落地架的注意事項：74、懸挑架方法及要求：74.1 懸挑架的布置74.2 懸挑架的塔設的要求：85、外架的保養和拆除86、安全保證措施86.2 搭設人員必須戴 好安全帽，正確使用好個人防護用品。8三、縱向水平桿驗算101、抗彎驗算112、撓度驗算123、支座反力計算12四、橫向水平桿驗算121、抗彎驗算122、撓度驗算1332、支座反力計算13五、扣件抗滑承載力驗算14六、荷載計算141、立桿承受的結構自重標準值NG1k142、腳手板的自重標準值NG2k1143、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2144、圍護材料的自重標準值NG2k315七、立桿穩定性驗算151、立桿長細比驗算162、立桿穩定性驗算16八、連墻件承載力驗算17三、橫向水平桿驗算191、抗彎驗算212、撓度驗算213、支座反力計算21四、縱向水平桿驗算211、抗彎驗算212、撓度驗算223、支座反力計算23五、扣件抗滑承載力驗算23六、荷載計算231、立桿承受的結構自重標準值NG1k232、腳手板的自重標準值NG2k1243、欄桿與擋腳板自重標準值NG3、2k2244、圍護材料的自重標準值NG2k324七、立桿穩定性驗算241、立桿長細比驗算242、立桿穩定性驗算25八、連墻件承載力驗算25三、主梁驗算281、強度驗算292、抗剪驗算293、撓度驗算304、支座反力計算30四、懸挑主梁整體穩定性驗算30五、錨固段與樓板連接的計算30施工電梯卸料平臺施工方案一、編制依據：1）、xx商住樓工程設計圖紙；2）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）3)、建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 4)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)5）、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）6）、建筑施工安全檢查4、標準（JGJ59-99）7）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）8）、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)等規范編制二、工程概況xx商住樓工程（以下簡稱本工程）位于xx。用地面積約18072.20m2,總建筑面積75796.75 m2。地下室一層連成整體，建筑面積13497.54m2，地上6幢，其中1#樓30層，建筑高度91.2m，2#樓30層，建筑高度91.2m，3#樓24層，建筑高度99.38m，4#樓30層，建筑高度91.2m，5#樓30層，建筑高度93.85m，6#樓28層，建筑高度86.65m。鉆孔灌注樁基礎考慮工程特點及施工的實際情況，采用下列搭設方案： 1、5、1#樓：一層層高4.2m，標準層層高3m，總高度91.2m。12層以下（標高-1.45-34.2m）采用落地式平臺架（設雙立桿18 m），落地架體35.65m；12層以上采用每四、五層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12 m、15m高，懸挑槽鋼分別布置在：12層（標高34.2m）、17層（標高49.2m）、21層（標高61.2m）、26層（標高76.2m）處。2、2#、4#樓：一層層高4.2m，標準層層高3m，總高度91.2m。12層以下（標高-1.45-34.2m）采用落地式平臺架（設雙立桿18 m），落地架體35.65m；12層以上采用每四、五層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體126、m 15m高，懸挑槽鋼分別布置在： 12層（標高34.2m）、17層（標高49.2m）、22層（標高64.2m）、27層（標高79.2m）處。3、3#樓：一層層高4.2m，標準層層高4.19m總高度99.38m。10層以下(標高-1.45-36.53m)采用落地式平臺架（設雙立桿18 m），落地架體高度37.98m，10層以上采用每4層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體16.76m，懸挑槽鋼分別布置在：10層（標高36.53m）、14層（標高53.29m）、18層（標高70.05m）、22層（標高86.81m）。4、5#樓：一二層層高5m，標準層層高3m，總高度93.85m。11層以下(標高7、-1.45-33.85m)采用落地式平臺架（設雙立桿18 m），落地架體高度35.3m，11層以上采用每四、五層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12 m 、15m高，懸挑槽鋼分別布置在： 11層（標高33.85m）、16層（標高48.85m）、21層（標高63.85m）、26層（標高78.85m）處。5、6#樓：一二層層高5m，標準層層高3m，總高度86.65m。11層以下(標高-1.45-32.65m)采用落地式平臺架（設雙立桿18 m），落地架體高度34.1m，11層以上采用每4層或5層一懸挑平臺架，共設4挑架體，每挑架體12m、15m高，懸挑槽鋼分別布置在： 11層（標高32.65m8、）、15層（標高44.65m）、20層（標高59.65m）、25層（標高74.65m）處。2、材料選用：2.1 鋼管外徑48mm，壁厚3.5mm，長度36m（立桿）和11.5m（小橫桿）。要求：鋼管平直、無彎曲、無銹蝕、無裂紋、無變形、長短尺寸管壁厚薄符合要求。2.2 a16槽鋼長度3m4.5m（懸挑架）。要求：槽鋼規格尺寸符合要求、無裂紋、平直、無彎曲。2.3 密目網 1.8m6m要求：尺寸到位、無破孔、邊筋牢固，有合格證。2.4 40厚松木板 要求：木板密實。3、落地架的搭設3.1 落地架的布置采用落地式雙排全封閉扣件式鋼管平臺架，內外立桿立于地下室頂板上，地下室頂板厚250，砼C30。搭9、設時應做到立桿豎直，成一直線，內外立桿對直，橫楞里端離結構外邊線20cm，如大于20cm須鋪設站人片。橫楞兩端伸出牽桿外邊15cm，保持一致，不得長短，以防止橫楞受荷彎曲變形滑脫等。大橫桿的搭設應水平，接頭相互錯開，不宜把同一排大橫桿接頭布置在一個縱距內，上下大橫桿見接頭也應錯開至少1.5m。與墻體的拉接點布置：用短鋼管埋入砼梁內30cm，每層預埋6個，其中2個用短鋼管與鋼筋焊接，與架體成45度八字形預埋。3.2 落地架的注意事項：3.2.1鋼管外架拉接點必須剛性連接，即預埋鋼筋與鋼管焊接后的外露長度應盡量小。3.2.2 腳手架外側設置剪刀撐，有腳手架端頭開始按水平距離不超過9m設置一排剪刀撐10、，剪刀撐桿件與地面成45。60。角，自上而下、左右連續設置。設置時與其它桿件的交叉點應相互連接（綁扎），并應延伸到頂部大橫桿以上。3.2.3腳手架兩側用毛竹腳手片封閉，高度1.8m，并用不細于18#鉛絲雙股并聯綁扎4點以上，要求綁扎牢固，交接處平整，無探頭板。3.2.4桿件搭接：立桿必須采用對接，大橫桿也用對接。4、懸挑架方法及要求：4.1 懸挑架的布置外架采用雙排扣件式鋼管腳手架，懸挑梁采用16槽鋼，平面布置方法同底層落地架，卸料平臺內外側均設置安全門，用25253方鋼制作，欄桿門高1.8m，寬每扇700，方鋼間距120。卸料平臺面用40厚松木板滿鋪。為力求環境美觀:搭設架子前應進行鋼管的保11、養、除銹,并統一涂成黃色，安全防護門用紅白相間油漆涂刷。4.2 懸挑架的塔設的要求：扣件式鋼管腳用架，塔設應做到：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。首先是預埋工程，16鋼筋的預埋必須保證伸入鋼筋砼梁內的長度250300mm，距梁邊間距不大于100mm，預埋點間間距均勻一致 。16卡環預埋時應綁扎牢固，確保澆筑后砼面上高度大于150mm。16槽鋼在施工前應進行檢查，確保平直，無銹痕，無裂縫后才能投入使用。斜桿鋼管與挑梁焊接應滿足hf=6mm 的滿焊要求，焊縫飽滿無氣泡，無凹凸。兩斜桿凈間距應控制在2030mm。5、外架的保養和拆除在施工進12、程中應經常檢查腳手架整體和局部的垂直偏差、各夾扣件的涂油和緊固，腳手片是否有松動、懸掛，與建筑物的連接是否齊全完好，懸挑梁是否有彎曲等，如發現問題應及時處理。腳手架的拆除應遵循自上而下，先裝后拆，后裝先拆的原則。拆除順序為：安全網擋腳板腳手板扶手剪力撐擱柵大橫桿小橫桿主柱。底部懸挑梁的拆除待下部架體支好后再拆，以保證施工人員的安全。6、安全保證措施6.1 架體搭設人員、電焊人員必須經國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工、電焊工。6.2 搭設人員必須戴 好安全帽，正確使用好個人防護用品。6.3 凡未經安全教育，有高血壓、心臟病以及不適應高處作業人員一律不準登高作業。613、.4 對搭設人員、電焊人員以及電氣安裝人員分別進行安全技術交底，交底內容應有針對性。6.5 搭設時劃出安全區、設警戒標志，并有專人負責看管。6.6 對鋼管扣件等配件進行驗收，不合格不使用。6.7 外架搭設完畢，須經驗收合格后，方可掛牌使用。6.8 現場派人每天檢查架體的饒度、沉降及變形情況，發現問題立即掛醒目紅牌停用，待解決后方可使用。鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483.5腳手架搭設高度H(m)37.98腳手架沿縱向搭設長度L(m)3.8立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距la(m)1.4立桿橫距lb(m)1內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算14、方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)18雙立桿受力不均勻系數KS0.6二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj3結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區浙江溫州市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.35風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩15、定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.53，0.4，0.32 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.59kN/m 正常使用極限狀態 q=16、(0.038+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.351/(2+1)+31/(2+1)=1.16kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.591.42=0.31kNm =Mmax/W=0.31106/5080=61.2N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1614004/(100206000121900)=1.196mm max1.196mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 17、Rmax=1.1qla=1.11.591.4=2.44kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.161.4=1.78kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.44kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.78kN q=0.038kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.81106/5080=159.73N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.52mmminlb/150，10min1000/150，1018、6.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.47kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.44/2=1.22kNRc=0.858=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=2.47kNRc=0.858=6.8kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H37.98雙立桿計算高度H118腳手架鋼管類型483.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.038/h)(H-H1)=(0.119、29+1.42/20.038/1.5)(37.98-18)=3.29kN 單內立桿：NG1k=3.29kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.038+lan/20.038/h)H1=(0.129+0.038+1.42/20.038/1.5)18=3.66kN 雙內立桿：NGS1k=3.66kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=(37.98-18)/1.5+1)1.410.351/2/2=1.75kN 單內立桿：NG2k1=1.75kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=18/1.51.410.3520、1/2/2=1.47kN 雙內立桿：NGS2k1=1.47kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(37.98-18)/1.5+1)1.40.171/2=1.7kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=18/1.51.40.171/2=1.43kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.4(37.98-18)=0.28kN 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.418=0.25kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG221、k1+NG2k2+NG2k3=1.75+1.7+0.28=3.74kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.75kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.47+1.43+0.25=3.15kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=1.47kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.41(33)/2=6.3kN 內立桿：NQ1k=6.3kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.29+3.74)+ 0.91.46.3=16.38kN 單內立桿：N=1.2(22、NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.29+1.75)+ 0.91.46.3=14kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.66+3.15)+ 0.91.46.3=16.11kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.66+1.47)+ 0.91.46.3=14.09kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H37.98雙立桿計算高度H118雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N23、/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.5=2.25m 長細比=l0/i=2.25103/15.8=142.41210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 長細比=l0/i=2.6103/15.8=164.48 查規范表A得，=0.262 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(3.29+3.74)+1.46.3)=17.26kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.24、2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.66+3.15)+17.26=25.43kN =N/(A)=17257.8/(0.262489)=134.7N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.625427.79/(0.262489)=119.08N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(3.29+3.74)+0.91.46.3)=16.38kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(3.66+3.15)+16.38=2425、.55kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.41.41.52/10=0.16kNm =N/(A)+ Mw/W=16375.8/(0.262489)+157476.27/5080=158.82N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.321.41.52/10=0.13kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(24545.79/(0.262489)+128907.56/5080)=130.18N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩26、跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.5321.521.4=6.2kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.2+3)103/(0.99489)=18.97N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算27、： Nlw+N0=6.2+3=9.2kN0.8512=10.2kN 滿足要求！型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書架體驗算一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483.5腳手架搭設高度H(m)15腳手架沿縱向搭設長度L(m)3.8立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距la(m)1.3立桿橫距lb(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自28、重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區浙江溫州市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.35風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.5，0.41 計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)1219029、0橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.038+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.038+0.351.3/(2+1)+1.431.3/(2+1)=2.05kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.038+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.038+0.351.3/(2+1)+31.3/(2+1)=1.49kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.050.92/8，2.050.152/2=0.21kNm =Mm30、ax/W=0.21106/5080=40.82N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.499004/(384206000121900)，1.491504/(8206000121900)=0.507mm max0.507mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.05(0.9+0.15)2/(20.9)=1.25kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.49(0.931、+0.15)2/(20.9)=0.91kN四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.25kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.91kN q=0.038kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.44106/5080=86.53N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.542mmminla/150，10min1300/150，108.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.9kN五、扣件抗滑32、承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.25kNRc=0.98=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=2.9kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H15腳手架鋼管類型483.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.038/h)H=(0.12+(0.9+0.15)2/20.038/1.5)15=2.2kN 單內立桿：NG1k=2.2kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG33、2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(15/1.5+1)1.3(0.9+0.15)0.351/2/2=1.31kN 單內立桿：NG2k1=1.31kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(15/1.5+1)1.30.171/2=1.22kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.315=0.2kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.31+1.22+0.2=2.72kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.3134、kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.3(0.9+0.15)(13)/2=2.05kN 內立桿：NQ1k=2.05kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.2+2.72)+ 0.91.42.05=8.49kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.2+1.31)+ 0.91.42.05=6.8kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H15立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N/35、mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.5=2.25m 長細比=l0/i=2.25103/15.8=142.41210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 長細比=l0/i=2.6103/15.8=164.48 查規范表A得，=0.262 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.2+2.72)+1.42.05=8.78kN =N/(A)=8779.51/(0.262436、89)=68.53N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.2+2.72)+0.91.42.05=8.49kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.411.31.52/10=0.15kNm =N/(A)+ Mw/W=8492.87/(0.262489)+149816.02/5080=95.78N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算37、長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.521.521.3=5.41kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.41+3)103/(0.9489)=19.04N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.41+3=8.41kN0.912=10.8kN 滿足要38、求！ 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1300主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1350主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2000梁/樓板混凝土強度等級C25二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115033001050否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)18.783039、0130028.7812001300 附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型槽鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16a號槽鋼主梁截面積A(cm2)21.95主梁截面慣性矩Ix(cm4)866.2主梁截面抵抗矩Wx(cm3)108.3主梁自重標準值gk(kN/m)0.172主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.172=0.21kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.78/1=8.78kN 第2排：F2=F2/nz=8.78/1=8.78kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) m40、ax=Mmax/W=13.35106/108300=123.25N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.841000631602-(63-6.5)1402/(886620006.5)=20.02N/mm2 max=20.02N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=10.36mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-6.46kN,R2=24.73kN四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=041、kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=13.35106/(1.05108.3103)+0103/2195=117.38N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=(570tb/lh)(235/fy)=570 1063 235 /(2700160235)=0.83 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.73。 = Mmax/(bWx)=13.35106/(0.73108.3103)=168.66N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2000梁/樓板混凝土強度等級C25壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =3.23kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=6.46103/(3.14162)=8.04N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！