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1、住宅工程中庭道路及堆場加固施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目 錄 一、編制依據及說明21、編制依據22、編制說明2二、原結構的加固方案2三、施工道路后澆帶部位的加固方案31、加固設計參數32、頂板上型鋼加固構造33、加固型鋼結構的計算44、框架梁下支撐驗算55、加固型鋼的設置10四、施工道路在地下室頂板上的加固方案101、荷載計算112、頂板鋼管支撐驗算11五、鋼筋加工場的鋼筋堆場的加固方案171、支撐架荷載計算172、支撐架驗算17六、支撐架體的搭設231、搭設順序232、基層處理2332、支撐架體搭設233.1、立柱搭設要求233.2、縱向水平桿搭設要求243.3、橫向水平桿要求253.4、剪刀撐與橫向斜撐的設置25七、支撐架體的拆除25八、質量要求及保證質量措施26九、安全文明施工措施27附圖：地下室頂板上施工道路及鋼筋加工場位置及各部位加固區域圖一、編制依據及說明1、編制依據1.1、現行的有關國家施工規范、規程、標準：質量管理體系要求 ；建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-2011； 環境管理體系規范及要求GB/T24001-2004；職業健康管理體系規范GB/T28001-2011；成都市建筑施工安全監督站關于建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）的實施意見；建筑3、結構荷載規范GB50009-2012；鋼結構設計規范GB50017-2003；鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-2001；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；建筑地基基礎設計規范GB50007-2011；1.2、XXXX工程施工組織設計。1.3、現場實際施工條件及國家有關的法律、法規。2、編制說明本工程場地狹窄，XXXX工程施工組織設計中擬定地下室施工完成后在XXXX工程中庭內設置場內施工道路及鋼筋加工場。中庭場內施工道路及鋼筋加工場布置在地下室頂板上，利用地下室結構進行施工道路及鋼筋加工場的布置，故特編制本施工專項方案。二、原結構的加固方案由于中庭場內施工道路4、及鋼筋加工場布置在地下室頂板上，且場內施工道路通過或跨越地下室頂板后澆帶，故針對不同的位置采用不同的加固方案。1、鋼筋加工場（堆場）位于地下室頂板上，擬在地下室頂板下用腳手架鋼管支撐加固。2、施工道路位于地下室頂板上的部位采用腳手架鋼管支撐加固。3、施工道路通過及跨越后澆帶的部位采用在頂板上設置鋼平臺，并在地下室后澆帶兩側框架梁下設置腳手架鋼管支撐進行加固。原結構地下室頂上有1.2m厚覆土（容重=17KN/m3），原設計中庭部分活荷載：消防車道35KN/m2，其余部分5KN/m2。地下室頂板上施工道路及鋼筋加工場位置及各部位加固區域詳附圖。三、施工道路后澆帶部位的加固方案1、加固設計參數場內施5、工道路擬運行重型載重汽車，即鋼筋運輸車及混凝土罐車，重型載重汽車場內道路行駛速度小于5Km/h，重型載重汽車平面如下圖所示：重型載重汽車（雙橋）參數：軸距4370mm/1350mm，前輪距2380mm，后輪距1800mm。重型載重汽車的載荷取值：前軸荷載80KN，后軸荷載300KN/軸。地下室結構參數：地下室框架柱網尺寸為81008100mm，柱斷面600600mm，框架梁斷面450850mm，井字次梁間距2700mm，次梁斷面300700mm，頂板厚160mm，地下室結構層高4.5m。2、頂板上型鋼加固構造頂板下加固：僅在后澆帶兩側框架梁下采用三排支撐鋼管架加固。頂板上型鋼加固：在后澆帶兩側6、框架梁頂通鋪300mm寬，厚50mm的木板；在木板上橫放熱軋H型鋼梁（l=9000mm），鋼梁間距1350mm（同載重汽車后輪軸距）；鋼梁上鋪放鋼板，鋼板鋪放寬度為6000mm。鋼板及H型鋼材質均為Q345B。3、加固型鋼結構的計算A、鋼板厚度計算其最不利荷載位置的計算簡圖如下：后軸荷載設計值：N=0.91.3300=351KN后輪單側荷載設計值：F=N/2=351/2=175.5KN鋼板自重荷載：按22mm厚1.8m寬板帶計q=0.91.21.80.02278.5=3.2KN/m跨中最大彎矩：M=0.083.21.351.35+0.162175.51.35=38.82KN.m支座最大負彎矩：7、M=0.103.21.351.35+0.175175.51.35=42.07KN.m板帶鋼板抵抗矩：W=18002222/6=1.45105mm3=42.07106/1.45105=290.1 310MPa故鋼板選用22厚Q345B熱軋鋼板。B、H型鋼橫梁計算其最不利荷載位置的計算簡圖如下：后軸荷載設計值：N=0.91.3300=351KN后輪單側荷載設計值：F=N/2=351/2=175.5KN鋼板自重荷載：按22mm厚1.8m寬板帶計q=0.91.21.80.02278.5=3.2KN/mH型鋼自重荷載：按HN500200計q=0.91.20.89=0.96KN/m均布恒載：q=3.2+08、.96=4.16KN/m跨中最大彎矩：M=4.168.18.1/8+175.53.15=586.95KN.mHN500200型鋼抵抗矩(查表)：W=1.912106mm3=586.95106/1.912106=306.98 310MPa故鋼梁選用HN500200的Q345B熱軋H型鋼。C、框架梁的受力驗算框架梁按五距連續梁進行計算，不考慮鋼構自重，也不考慮原設計的活荷載，覆土自重施加到框架梁上的恒載：q=0.91.21.28.117=178.5KN/m頂板覆土后在框梁上的彎矩：跨中：M=0.078178.58.1支座：M=0.105178.58.1載重汽車總荷載設計值為795.6KN，在框梁上9、的彎矩：跨中：M=0.171795.6支座：M=0.105795.6比較覆土及載重汽車在框梁上彎矩后，載重汽車在梁跨中的彎矩1101.9KN.m大于覆土的彎矩913.4KN.m，支座彎矩則小于覆土的，故需對框架梁進行加固。頂板下部支撐需承受的均布荷載為：q=(1101.9-913.4)/0.0788.18.1=36.83KN/m4、框架梁下支撐驗算A、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):0.50，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):0.50，沿梁方向共設三排立桿，支架計算高度H(m)：3.60；底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型(mm):483.5，扣10、件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數框架梁承受的最大荷載(kN/m2):36.830；施工均布荷載(kN/m2):2.000；3.地基參數地基承載力標準值(kPa):抗水板混凝土300.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。B、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 20.3 = 0.6 kN/m2.強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。11、最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布荷載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.013+ 1.211.049 = 13.274 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.6 = 0.84 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.113.2740.52 + 0.117 0.840.52 = 0.356 kN.m ；最大支座力 N = 1.113.2740.5 + 1.20.840.5 = 7.805 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.356106 / (5080) = 70.163 N/mm2；12、縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 70.163 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 11.062 kN/m；均布活載： p = 0.6 kN/m； = (0.677 11.062+0.9900.6)5004/(1002.06105121900)=0.201 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.201 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 500/150與10 mm，滿足要求！C、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照13、集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =7.805 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.675 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.345 mm ；最大支座力 Qmax = 13.839 kN ；最大應力 = 132.786 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 132.786 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.345 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 500/150與10 mm，滿足要求14、！D、支撐架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于支撐架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.6 = 0.465 kN；(2)堆放荷載(kN)：NG4 = 36.830.50.5 = 9.208 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.68 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.50.5 = 0.5 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.29.68+ 1.40.5 15、= 12.316 kN；E、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.316 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH - 高度調整系數:KH=1； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，16、由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =12315.712 /( 0.203489 )= 124.067 N/mm2；鋼管立桿17、穩定性驗算 = 124.067 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =12315.712 /( 0.53489 )= 47.52 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 47.52 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！F、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc =30018、 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 300 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =61.58 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.32 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=61.58 fg=300 kPa 。地基承載力滿足要求！5、加固型鋼的設置地下室頂板上后澆帶部位施工道路的加固型鋼設置方法為：在地下室頂板上測放框架軸線，并在后澆帶兩側的框架梁上通長鋪設300*50云杉木跳板。在木跳板上架設H型鋼梁，H型鋼梁間距1350mm，H型鋼梁應與木跳板垂直鋪設，H型鋼梁兩端用8顆70m19、m鐵釘卡固在木跳板上。按場內臨時施工道路平面圖中位置將鋼板鋪設在H型鋼梁上，鋼板與H型鋼梁交接部位采用點焊固定。四、施工道路在地下室頂板上的加固方案施工道路在地下室頂板的非后澆帶區域采用在地下室頂板下設置鋼管支撐進行加固，為減少重型載重汽車集中荷載對地下室頂板的沖切，也為使施工道路與后澆帶部位的表面一致，擬在地下室頂板上施工道路區域填筑共600mm厚的覆土，為減少場內的揚塵，覆土表層200mm采用6%水泥穩定碎石封面。1、荷載計算原設計的活荷載按5KN/m2，減少覆土部分及活荷載在頂板上的荷載標準值為：q1=0.91.20.617+0.91.35=16.87KN/m2重型載重汽車輪壓擴散如下圖20、所示：重型載重汽車在頂板上的荷載：q2=0.91.3300/1.8*2.55=76.47KN/m2考慮地下室頂板結構承受部分載重汽車荷載后頂板下支撐承受的荷載標準值為：q=q2-q1=76.47-16.87=59.6KN/m22、頂板鋼管支撐驗算A、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):0.40，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):0.40，支撐架計算高度H(m)：4.50；底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型(mm):483.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數支撐架承受的最大荷載(kN/m2):59.600；施工均布荷21、載(kN/m2):2.000；3.地基參數地基土類型:混凝土抗水板；地基承載力標準值(kPa):300.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。B、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 20.3 = 0.6 kN/m2.強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布22、荷載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.013+ 1.217.88 = 21.472 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.6 = 0.84 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.121.4720.42 + 0.117 0.840.42 = 0.359 kN.m ；最大支座力 N = 1.121.4720.4 + 1.20.840.4 = 9.851 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.359106 / (5080) = 70.723 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 70.723 N/mm2 小于 縱向鋼管的23、抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 17.893 kN/m；均布活載： p = 0.6 kN/m； = (0.677 17.893+0.9900.6)4004/(1002.06105121900)=0.13 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.13 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 400/150與10 mm，滿足要求！C、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =9.851 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐24、鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.554 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.139 mm ；最大支座力 Qmax = 13.703 kN ；最大應力 = 109.127 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 109.127 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.139 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 400/150與10 mm，滿足要求！D、支撐架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于支撐架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：25、(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.5 = 0.581 kN；(2)支撐架承受的荷載(kN)：NG4 = 59.60.40.4 = 9.536 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.123 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.40.4 = 0.32 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.210.123+ 1.40.32 = 12.595 kN；E、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力26、設計值(kN) ：N = 12.595 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(4.5-4)=0.998； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l027、 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =12595.06 /( 0.203489 )= 126.881 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 126.881 N/mm2 小于 鋼管立桿28、抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =12595.06 /( 0.53489 )= 48.598 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 48.598 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.002 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 129、987.868 / 15.8 = 126 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =12595.06 /( 0.417489 )= 61.767 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 61.767 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全F、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 300 kPa；30、 其中，地基承載力標準值：fgk= 300 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =62.98 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.6 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=62.98 fg=300 kPa 。地基承載力滿足要求！五、鋼筋加工場的鋼筋堆場的加固方案1、支撐架荷載計算原設計的活荷載按5KN/m2，減少覆土部分及活荷載在頂板上的荷載標準值為：q1=0.91.21.217+0.91.35=27.88KN/m2鋼筋堆場的荷載限值按30.0KN/m2考慮，q2=0.91.330=35.131、KN/m2考慮地下室頂板結構承受部分鋼筋堆場荷載后頂板下支撐承受的荷載標準值為：q=q2-q1=35.1-27.88=7.22KN/m22、支撐架驗算A、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):0.80，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):0.80，平臺支架計算高度H(m)：4.50；底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型(mm):483.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數鋼筋材料堆放最大荷載(kN/m2):7.220；施工均布荷載(kN/m2):2.000；3.地基參數地基土類型:抗水板混凝土；地基承載力標準值(kPa):32、300.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。B、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.01 + 0.010.3 = 0.013 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 7.220.3 = 2.166 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 20.3 = 0.6 kN/m2.強度驗算:依照規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最33、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布荷載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.013+ 1.22.166 = 2.615 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.6 = 0.84 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.12.6150.82 + 0.117 0.840.82 = 0.23 kN.m ；最大支座力 N = 1.12.6150.8 + 1.20.840.8 = 3.107 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.23106 / (5080) = 45.324 N/mm2；縱向鋼管的抗壓34、強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 45.324 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 2.179 kN/m；均布活載： p = 0.6 kN/m； = (0.677 2.179+0.9900.6)8004/(1002.06105121900)=0.338 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.338 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 800/150與10 mm，滿足要求！C、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三35、跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3.107 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.673 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.06 mm ；最大支座力 Qmax = 8.999 kN ；最大應力 = 132.487 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 132.487 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.06 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 800/150與10 mm，滿足要求！D、扣件抗滑移的計算:36、按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.999 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! E、支撐架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于支撐架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.5 = 0.581 kN；(2)欄桿的自重(k37、N)：NG2 = 0.010.8 = 0.008 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.010.80.8 = 0.006 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 7.220.80.8 = 4.621 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.216 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.80.8 = 1.28 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.216+ 1.41.28 = 8.051 kN；F、立桿的穩定性驗算:立桿的穩38、定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.051 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(4.5-4)=0.998； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或39、(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8051.38 /( 0.203489 )= 81.108 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 8140、.108 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8051.38 /( 0.53489 )= 31.066 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 31.066 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.002 ；公式41、(3)的計算結果：L0/i = 1987.868 / 15.8 = 126 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =8051.38 /( 0.417489 )= 39.484 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 39.484 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全G、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg42、 = fgkkc = 300 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 300 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =40.26 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.05 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=40.26 fg=300 kPa 。地基承載力滿足要求！六、支撐架體的搭設1、搭設順序基層處理擺放掃地桿逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時支撐（上端與大橫桿扣緊，加設兩道連墻桿43、后方可拆除）第三、第四步大小橫桿連墻桿拉立桿加設剪力撐以此類推逐層推進。2、基層處理立桿應加設底座和墊板，墊木采用厚50mm，寬200300mm木板。遇到坑槽時，立桿應下到槽底或在槽上加設底梁，且應有可靠的措施。位于通道處腳手架與通道頂部架管相連并用斜桿加強該部位。3、支撐架體搭設3.1、立柱搭設要求立柱接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭接應符合以下要求：a.立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3；b.立柱的搭接長度不應小于1m，不少于兩個44、旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立柱頂端應高出建筑物檐口上皮高度1.5m。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。當立柱基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不應小于500mm。3.2、縱向水平桿搭設要求縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱的內側，并采用直角扣件與立柱扣緊，扣件螺檢擰緊力矩不得小于45N.m.,并不大于65 N.m；縱向水平桿一般宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接45、應符合以下要求：a、對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中見圖3；b、搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。3.3、橫向水平桿要求每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm，在雙排架中，靠墻一側的外伸長度不應大于500mm。操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于柱距的1/2。3.4、剪刀撐與橫向斜撐的設置每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間。每道剪刀46、撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。本工程雙排腳手架搭設高度為34m，應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿伸出端或立桿上，旋轉扣件中心至主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置。七、支撐架體的拆除1）架子的拆除應劃分作業區，周圍設置圍欄或豎立警戒標志，地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。2）進行高處腳手架拆除的作業人員，必須戴47、安全帽，系安全帶，穿軟底鞋。3）拆除順序應逐層由上而下進行，即：先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時作業。4）拆立桿時，應先抱住立桿在拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿，斜撐，剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，在解端頭扣。5）所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于二步，如高差大于二步，應增設連墻件加固。6）拆除架子時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方，以防墜落。7）在大片架子拆除前應將預留的斜道、上料平臺，通道小飛跳等先行加固，以便拆除后能確保其完48、整、安全和穩定。8）拆除時如附近有外電線路，要采要隔離措施，嚴禁架桿接觸電線；拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管等。9）拆下的材料，應用繩索檢住，徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清理拆下的件要集中加收處理。10）在拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清楚后方可離開。11）當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設拋撐加固，后拆連墻件；拆除拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐。12）當腳手架采取分段分、立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按要求增設連墻件和橫向支撐加固。八、質量要求及保證質量措施1）在49、公司質量保證體系的指導下，建全和完善項目質量保證體系。建立以項目經理負責制為基礎的質量責任制，各個部門對項目經理負責；誰施工誰負責，各個崗位各負其責，獎罰分明。配備專職質量檢查員以監督現場的質量情況，實行質量一票否決制。2）在班組開展全面質量活動；實行工序控制過程控制，各分項工程完工后，先由班組進行自檢、互檢，合格后先交項目部質檢員專檢，質檢員檢查合格后再交監理工程師和甲方工程部有關負責人檢查；經檢查合格后方可進行下一工序施工。3）所有用于腳手架工程的材料進場前均應通過公司材料主管部門對供應商進行考查，考查合格后簽定供貨合同，在合同中必須明確質量標準和質量責任以及索賠條款。材料進場后必須先按有50、關施工驗收規范和相關標準進行驗收，經驗收合格后方可用于工程之中。4）立柱垂直度：最后驗收垂直度不大于H/600，同時不得超過84 mm；搭設中檢查垂直度各高度時允許的偏差為：H=2m（高度）7mm（允許偏差）H=10 m（高度）17 mmH=20 m（高度）34 mmH=30 m（高度）50 mmH=40 m（高度）67 mmH=50 m（高度）84 mm；5）間距要求：步距偏差20、柱距偏差50、排距偏差20：6）縱向水平桿高差：一根桿兩端20，同跨內、外縱向水平桿高差10：7）橫向水平桿外伸500mm，外伸長度偏差508）主節點處各扣件距主節點的距離小于或等于150mm，同步立柱上兩個相鄰51、對接扣件的高差不小于500mm；立柱主的對接扣件距主節點的距離h/3；縱向水平桿上的對接扣件距主節點的距離L/3。9）扣件螺栓擰緊扭力矩4565N.m九、安全文明施工措施1）所有施工人員均應接受安全培訓，進入現場必須戴好安全帽。2）施工前應按工種對施工人員進行安全技術交底，嚴禁穿高跟鞋和酒后上班。3）配備專職安全員負責巡視和檢查監督現場安全情況，建立完善安全規章管理制度；劃分安全責任范圍，明確各同崗位人員的安全責任；實行獎罰制，賞罰分明。4）開展班前安全活動和班后安全檢查，發現安全隱患及時處理。5）進入現場的材料必須按種類分區堆碼整齊，做好文明施工和現場保衛工作。6）特殊工種作業人員必須經培訓52、和考試合格后方可持證上崗。7）各工種施工人員必須嚴格按各自的安全操作規程進行操作，注意協調工種間的穿插配合工作。8）有高血壓、心臟病、恐高癥和旋暈病等不適宜高空作業的人員均不得安排高空作業。9）懸邊作業人員必須掛安全帶。10）腳手架必須嚴格按要求搭設；為防高空墜落，外腳手架外側必須按要求設置防護欄桿和防護欄板并按要求從底至頂掛安全網封閉。在四口、五臨邊處必須按要求搭設防護欄桿和防護頂棚以及掛好安全防護網。11）嚴禁從高處往下亂扔物件；使用垂直運輸機械（含吊車）和大型施工機械必須有專人指揮和負責安全。12）腳手架必須嚴格按要求搭設和設置可靠的連墻件，以防傾覆。13）六級以上大風天禁止使用吊車和懸53、邊作業以及高空作業，暴風天必須停工。14）腳手架搭設必須按下列階段進行質量檢查，發現問題及時校正：基礎完工后及腳手架搭設前；操作層上施加荷載前；每搭設完10m高度后；達到設計高度后。在六級及以上大風與大雨后、在停用超過一個月后復工前均應進行檢查與保修。15）不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼及砂漿輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。手架在使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱橫向水平桿及掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、檔腳板。16）在腳手架上進行電氣焊作業必須有防火措施和專人看守。17）每棟樓的外架必須做防雷接地裝置，接地電阻小于10歐，且不小于兩處。18）所使用的材料（安全網、扣件、架管等）均為符合國家現場有關質量標準要求的合格產品。