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1、消防水池墻板及頂板模板支撐系統工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、 編制依據3二、 工程概況3三、 施工措施33.31基本參數93.3.2.主楞信息933.3.次楞信息93.3.4.面板參數103.3.5.木方和鋼楞103.3.6墻模板荷載標準值計算103.3.7墻模板面板的計算111.抗彎強度驗算112.抗剪強度驗算123.撓度驗算133.3.8 墻模板內外楞的計算141.內楞的抗彎強度驗算142.內楞的抗剪強度驗算153.內楞的撓度驗算161.外楞的抗彎強度驗算172.外楞的抗剪強度驗2、算173.外楞的撓度驗算183.3.9、穿墻螺栓的計算19三、安全措施1915、腳手架、工作平臺必須牢固。20四、受限空間窒息性氣體中毒的預防211受限空間作業職業病危害控制措施212.密閉空間進入許可程序和安全操作規程21 消防水池模板工程施工方案 一、 編制依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國建筑3、工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社。二、 工程概況消防水池的尺寸為長25.2m，寬13.2m；凈高3.8m，外板墻及頂板厚度均為600mm，內隔墻厚度分別為400mm和300mm，混凝土強度等級為C30P6；基礎墊層標高-6.05m，消防水池頂板標高為-0.9m，水泵房頂板標高為-0.02m，板厚為150mm，凈高為5.13m，水泵房東側外挑1600mm，此部位L3截面為400X600。為確保消防水池墻板及頂板的模板支撐系統安全性，根據現場實際情況，制定以下施工措施。三、 施工措施1. 現澆板模板采4、用16mm厚的膠合板，次龍骨采用bh=60100落葉松木方，間距300mm；模板支撐采用扣件式腳手架。支撐縱橫向間距均為600mm，鋼管水平連系桿每1.8m一道，設置掃地桿和連續剪刀撐，剪刀撐縱橫排距為3.6m，底部200mm范圍內設置掃地桿。 現澆頂模板計算如下：、計算標準荷載消防水池板厚600mm模板及支架自重標準值 取F1= 0.75 KN/m3新澆混凝土自重標準值 取F2=25.00 KN/m3鋼筋自重標準值 樓板 取F3= 1.1KN/ m3施工荷載 取F4=2.5KN/m2 振搗混凝土產生荷載標準值 水平模板 取F5=2.0KN/ m2集中荷載 F7=2.5KN/ m2、模板驗算：5、驗算18mm的多層膠合板（1）計算示意圖（按三等跨連續梁計算）：300300300荷載組合：（2）承載能力計算荷載：F=（F1+F2+F3）1.2F41.4模板自重： F1=0.751=0.75N/mm混凝土自重： F2=250.6=15N/mm鋼筋自重： F3=1.110.25=0.275N/mm施工荷載: F4=2.511=2.5N/mm集中荷載： F5=2.511=2.5N/mm施工荷載和集中荷載兩者取其一則：線荷載q1=（ F1+F2+F3）1.2F41.422.43 N/mm剛度驗算荷載：線荷載q2=F=（ F1+F2+F3）1.2=19.23 N/mma.抗彎強度驗算：=M/W按最6、大利用因素考慮得：M=0.177q1L2=0.17712.233002=3.57105Nmm W=bh2/6=1000182/6=5.4104mm3則： =6.61N/mm2fm=17N/mm2b.抗剪強度驗算：=3V/2bh其中：V=kvq1L=0.61722.43300=4.15103N A=bh=100018=18000mm2則： =0.346N/mm2fv=1.6N/mm2c.撓度驗算：w=Kwq2L4/（100EI）其中：E表示彈性模量：9.5103N/mm2 I表示慣性矩 I=bh3/12=1000183/12= 4.86105mm4則：w=0.67719.233004/（10097、.51034.86105）=0.302mmw= L/400=300/400=0.75mm。因此頂板底模板符合施工設計要求。（3）板底模板次龍骨驗算（主龍骨間距為600600mm）：a.計算示意圖（按三等跨連續梁計算）：600600600b.抗彎強度驗算：q1=22.43N/mm =M/W其中：M=0.177q1L2=0.17722.436002= 1.43106Nmm W=bh2/6=601002/6=1.0105mm3則： =1.43N/mm2fm=17N/mm2c.抗剪強度驗算：=3V/2bh其中：V= kvq1L=0.61722.43600=8.3103N A=bh60100=6000m8、m2則： =0.88N/mm2fv=1.6N/mm2d.撓度驗算：w=0.677q2L4/（100EI）其中： q2=19.23N/mme.表示彈性模量： 9.5103N/mm2I表示慣性矩： I=bh3/12=5106mm4則：w=0.67719.236004/(1009.51035106)0.36w=800/400=2.0mm,模板次龍骨滿足要求。（4）模板主龍骨驗算（483.5鋼管）計算示意圖（按三等跨連續梁計算）：600600600 a抗彎強度驗算：=M/W板底主龍骨間距600mm，q1=22.43N/m，q2=19.23N/m其中：M=0.177q1L2=0.17722.4360029、=14.29105Nmm W=5.08103mm3則： =281N/mm2fm=215N/mm20.95205N/mm2b抗剪強度驗算：=3V/2bh其中：V= kvq1L=0.61722.43600=8.3103N A=4.89102mm2則： =16.97N/mm2fv=125N/mm2c撓度驗算：W=0.677q2L4/（100EI）其中：E表示彈性模量：2.06105N/mm2 I表示慣性矩 I=12.19104mm2則： W=0.67719.236004/（1002.0610512.19104）0.57mmW=2mm,模板的主龍骨滿足要求。（5） 板底立桿穩定性驗算梁底立桿為483.10、5鋼管，步距1.8m立桿穩定性驗算公式 =N/A每根立桿承受的荷載 N=0.49q1=11KN48鋼管面積 A=4.89102mm2鋼管回轉半徑i=15.8mm ,=L/i=1800/15.8=113.9查表得 =0.475（鋼結構設計規范附錄三查得）則=N/A=11000/（0.475489）=47.35N/mm2f=215N/mm20.95205N/mm2，可見地下室頂板底鋼管立桿穩定性符合要求。2. 梁模板采用單面就位組拼的施工方法，即：搭設鋼管支撐排架，準確調平梁底模橫楞標高，鋪設梁的底模，校正其軸線位置無誤后固定，并可視具體情況先安裝一側模板，然后綁扎梁鋼筋，綁扎梁鋼筋后安裝另一側模11、板，并固定兩側模板，調整梁口平直，按設計及規范要求起拱，梁模板安裝應注意以下事項：1) 梁口與柱頭模板的連接特別重要，進行配板設計采用定型木模板。2) 梁底模采用16mm厚膠合板模，側模采用加肋膠合板模。起拱應在側模連接前進行，起拱度2-3，調整梁模上口平直并加固。3) 因本工程頂梁均為大截面梁，梁底支撐為兩根立管上水平管間距300mm，梁底支承排架和頂板支撐為一整體滿堂架。3.墻模板工程3.1模板采用16mm厚多層膠合板模，板的豎向接縫采用50100木龍骨刨至48mm厚，設豎向通長483.5 鋼管間距300背楞，根據墻體豎面分向制作安裝。主龍骨采用483.5450鋼管，并用止水對拉螺栓固定。12、說明： 對拉螺栓的止水鋼板采用3mm厚4040mm鋼板，穿孔后與對拉螺栓雙面滿焊，對拉螺栓的做法詳見下圖示：3.2內混凝土墻采用16mm厚多層膠合板模，對拉螺栓間距和規格同外混凝土墻、剪力墻。支模前在墻體部位下部鋼筋骨架側加焊16定位鋼筋，間距450mm，上部加固與整體支撐鋼管架連在一起，形成一穩定剛體,且每隔4.8m設置一道縱橫向連續剪刀撐。3.3參數信息3.31基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M14；3.3.2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管413、83.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；33.3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.3.4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；3.3.5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm14、2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖3.3.6墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m215、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6 kN/m2。3.3.7墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm； q-16、作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m； q = q1 + q2 =23.648+3.402=27.050 kN/m；面板的最大彎距：M =0.127.050300.0300.0= 2.43105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； 17、W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.43105 / 2.43104 = 10.019N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =10.019N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/18、m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m； q = q1 + q2 =23.648+3.402=27.050 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.627.050300.0 = 4869.049N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4869.049N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =348619、9.049/(245018.0)=0.902N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.902N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最20、大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.93004/(10095002.19105) = 0.578 mm；面板的最大撓度計算值: =0.578mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！3.3.8 墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中21、， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.300.90=2.268kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(15.766+2.268)/2=9.017 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.19.017450.0450.0= 1.83105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面22、抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.83105/6.40104 = 2.853 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.853 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.66023、.300.90=15.766kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.46.000.300.90=2.268kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(15.766+2.268)/2=9.017 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.69.017450.0 = 2434.525N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 2434.525N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5024、0 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32434.525/(260.080.0)=0.761N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.761N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.30/2=7.30 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內25、楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67714.6/24504/(10095002.56106) = 0.083 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；內楞的最大撓度計算值 =0.083mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式26、： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.46)0.30.45/2=4.06kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.1754057.54600.00= 4.26105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 4.26105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 4.26105/5.08103 = 83.866 N/mm2；27、外楞的最大應力計算值 =83.866N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.46)0.30.45/2=4.058kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654057.541 = 1.58103N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 1.58103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N28、/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =21.58103/500.000=6.330N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =6.33N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.300.45/23.28 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣29、性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1466.57100/26003/(1002060001.22105) = 0.324mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.324mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！3.3.9、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許30、拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.45 = 13.138 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=13.138kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！三、安全措施1、為了保證整體澆筑安全性、內排架穩定性特預先把基坑內柱子澆完，等強度達到要求之后與排架連成整體，從而提高整個排架的整體穩定性。2、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。 3、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、31、穿防滑鞋。4、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按扣件式腳手架搭設安全技術規范相關規定進行檢查驗收，合格后方準使用。5、在池頂板面上設置的三個施工洞口可以作為應急安全通道，這三個應急安全通道部位的腳手架采用雙立桿進行加密，并搭設一個1m1m的四面爬梯，以便于施工人員上下（詳見附圖）。 6、排架掃地桿在安全通道下用腳手板鋪成縱橫相通的無障礙跑道，以便于應急時人員跑動暢通。7、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。8、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措32、施，并應掃除積雪。9、腳手架的安全檢查與維護，應按扣件式腳手架搭設安全技術規范規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。 10、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（2）連墻件。11、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 12、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。 13、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的有關規定執行。 14、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。15、腳手架、工33、作平臺必須牢固。16、夜間施工配有足夠的照明，現場照明器具應架高安放在燈塔或塔吊塔身的高處，臨時電線必須架空2.5m。17、所有電氣設備應由值班電工進行操作，嚴禁其它工種自行拆動。18、基坑四周應架設不少于1.2m高的鋼管防護欄桿，并搭設專用鋼梯。19、混凝土澆筑時，安排專業人員進行看模，發現漲?，F象時，立即停止混凝土的澆筑，并派專業人員進入水池內部進行整改，經現場技術負責人和安全負責人驗收合格后方可恢復混凝土的澆筑。20、頂板澆筑混凝土時，澆筑部位的下方嚴禁站人，看模人員應站在安全地帶觀察。21、支設板墻模板時，應由專業電工在池內設置36V的安全電壓，以供照明使用。22、混凝土運輸車輛專人指34、揮，指定路線行駛和停放，場內行駛速度不得大于5 km/h。 四、受限空間窒息性氣體中毒的預防1受限空間作業職業病危害控制措施(1)設置受限空間警示標識，防止未經許可人員進入。(2)進入受限 空間前，進行職業病危害因素識別和評價。(3)制定和實施受限空間職業病危害防護控制計劃、受限空間進入許可程序和安全作業操作規程。(4)提供符合要求的監測、通風（配備一臺鼓風機，由板墻上的預留套管接入，不停的送風，確?；炷翝仓r，消防水收集池內的空氣暢通，以便于施工人員下去看模，遇到質量問題及時整改）、通信、個人防護用品設備、照明、安全進出設施以及應急救援和其他必需設備，并保證所有設施的正常運行和勞動者能夠正35、確使用。(5)在進入密閉空間作業期間，至少要安排1名監護者在密閉空間外持續進行監護。(6)指定專人按要求培訓作業者、監護者和作業負責人。(7)制定和實施許可進入程序、應急救援程序與呼叫程序，防止非授權人員進行急救。(8)如果有多個班組同時進入同一密閉空間作業，應制定和實施協調作業程序，保證該班組作業者的作業不會對另一班組的作業者造成安全威脅。(9)制定和實施進入終止程序。(10)當按照密閉空間計劃所采取的措施不能有效保護勞動者時，應對進入密閉空間作業進行重新評估，并且要修訂控制計劃。2.密閉空間進入許可程序和安全操作規程(1)制定允許進入的條件。(2)對密閉空間可能存在的職業病危害因素進行檢測36、評價。(3)隔離密閉空間;進入密閉空間作業前，應采取凈化、通風等措施，對密閉空間充分清洗。(4)設置必要的隔離區域或屏障;保證受限空間在整個許可期內始終處于安全衛生狀態。3.受限空間作業的許可管理對密閉空間作業實施許可應當滿足以下條件：(1)配備符合要求的通風設備（增加三個鼓風機）、個人防護用品、檢測設備、照明設備、通信設備、應急救援設備。(2)應用具有報警裝置并經檢定合格的檢測設備對許可的密閉空間進行檢測評價。檢測順序及項目應包括：測氧含量。正常時氧含量為18%22%，缺氧的密閉空間應符合GB8958-2006缺氧危險作業安全規程的規定，短時間作業時必須采取機械通風。測爆。密閉空間空氣中可37、燃性氣體濃度應低于爆炸下限的10%。對油輪船舶的拆修，以及油箱、油罐的檢修，空氣中可燃性氣體的濃度應低于爆炸下限的1%。測有毒氣體。有毒氣體的濃度，須低于工作場所有害因素職業接觸限制所規定的濃度(硫化氫10mg/m3)要求，應采取機械通風措施。(3)當受限空間內存在可燃性氣體和粉塵時，所使用的器具應達到防爆的要求。(4)當有害物質濃度大于立即危脅生命或健康(IDLH)濃度、或雖經通風但有毒氣體濃度仍高于工作場所有害因素職業接觸限制所規定的濃度所規定的要求(硫化氫10mg/m3)，或缺氧時(低于18%)，應當按照GB/T18664-2002呼吸防護用品的選擇、使用與維護的要求選擇和佩戴呼吸性防護用品。(5)所有作業者、監護者、作業負責人、應急救援服務人員須經職業衛生培訓考試合格。