午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、國際機械城會展中心項目展廳地下管廊模板安全專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1. 編制依據52.工程概況52.1總體概況表52.2設計概況53、方案選型設計63.1導墻模板設計63.2墻體模板設計73.3樓板模板設計73.4模板體系匯總表84、施工安排和部署94.1 工期要求94.2現場流水段劃分94.3勞動組織及職責分工105施工準備115.1技術準備115.2 現場準備115.2.6模板堆場的地面進行硬化，場地設置排水坡度。125.3機具準備：125.4勞動力準備125.5材料準備1262、施工方法及措施136.1模板現場制作與加工136.2模板安裝136.2.1一般要求136.2.2墻體模板146.2.3頂板模板146.3模板的拆除156.3.1拆除的順序156.3.2側模拆除的要求156.3.3底模拆除的要求156.3.4拆模注意事項166.4模板的維護與修理166.4.1各類型模板在使用過程中注意事項166.4.2木膠合板的維修176.4.3木膠合板的存放要求176.5隔離劑的選用及使用注意事項176.5.3頂板：模板安裝完成后，將模板清理干凈，用滾刷涂刷。177、架體構造要求177.1頂板模板支架立桿應符合下列規定177.2模板支架應設置縱向和橫向掃地桿，且應符合下列規3、定177.3模板支架頂部可調托撐應符合下列規定177.4剪刀撐應符合以下要求：188、質量要求188.1材料標準與檢驗188.1.1模板支架使用材料標準188.1.2構配件進場檢查與驗收198.2模板安裝檢查與驗收209、安全文明施工注意事項229.1一般規定229.1.15施工現場5級以上大風不得進行高處作業施工。229.2模板安裝注意事項229.3模板拆除要求239.4模板支架立桿拆除要求239.5普通模板拆除要求249.5.1 拆除墻模應遵守下列規定：249.5.2 拆除頂板模板應遵守下列規定：249.6文明施工注意事項2410、安全應急救援預案2510.1應急領導小組及聯絡電話25104、.2制定應急措施2510.3應急響應2610.3.5應急路線2610.4具體的生產安全事故及環境緊急情況的應急準備與響應措施27高處作業發生高處墜落的應急措施27一、墻模板基本參數29二、墻模板荷載標準值計算29三、墻模板面板的計算30四、墻模板內龍骨的計算32五、墻模板外龍骨的計算34六、對拉螺栓的計算35一、模板面板計算38二、支撐龍骨的計算401.荷載的計算40(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：40(2)模板的自重線荷載(kN/m)：402.龍骨的計算41龍骨的截面力學參數為41(1)龍骨抗彎強度計算41(2)龍骨抗剪計算41(3)龍骨撓度計算41(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度5、計算42三、托梁的計算42經過計算得到最大彎矩43(1)頂托梁抗彎強度計算43(2)頂托梁撓度計算43四、立桿的穩定性計算荷載標準值441.靜荷載標準值包括以下內容：44(1)腳手架鋼管的自重(kN)：44(2)模板的自重(kN)：44(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：442.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。443.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式44五、立桿的穩定性計算44考慮風荷載時立桿的穩定性計算 2,8時為75；當跨度 8為 100；梁、拱、殼：當跨度8時為 75；當跨度8時為100；懸臂構件：不管跨度多大，均必須達到100。9.5普通模板拆除要求9.5.16、 拆除墻模應遵守下列規定： 1）墻模分散拆除順序應為： 拆除斜撐或斜拉桿、自上而下拆除外楞及對拉螺栓、分層自上而下拆除木楞或鋼楞及零配件和模板、運走分類堆放、拔釘清理或清理檢修后刷防銹油或脫模劑、入庫備用。 2）拆除每一大塊墻模的最后兩個對拉螺栓后，作業人員應撤離大模板下側，以后的操作均應在上部進行。個別大塊模板拆除后產生局部變形者應及時整修好。 3）大塊模板起吊時，速度要慢，應保持垂直，嚴禁模板碰撞墻體。 9.5.2 拆除頂板模板應遵守下列規定： 1）拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業。 2）拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳7、遞或用繩鉤放地面。 3）嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣敲拆下面的底模。 4）待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。9.6文明施工注意事項木模板使用水性隔離劑。涂刷時視作業條件，應采取措施保護地面，如鋪廢報紙、塑料布等。鋪墊物及隔離劑應即時回收。清理模板產生的垃圾應堆放至專用垃圾池中，并集中清運出場。木模板拼裝作業宜日間進行。夜間作業時，照明燈光線應避免影響周圍好居民。10、安全應急救援預案10.1應急領導小組及聯絡電話總指揮： 項目經理 副總指揮：生產經理現場負責安全總負責 項目總工成 員：防汛聯絡人：外8、部報警電話：消防報警：119 交通報警：122 急救電話：999 匪 警：110翔愛醫院電話：10.2制定應急措施針對支架施工和模板、鋼筋、混凝土施工過程中易出現的問題，分析事件特點及成因，編制應急措施，提出處理辦法。10.2.1高支模工程事故的主要原因是縱橫水平桿、特別是剪刀撐嚴重不足，造成高支撐體系整體剛度不足，整體穩定性差引起的，加之高支模工程具有突發性的特點。因此，當作業層上每施加施工荷載時，應組織相關技術、質量、安全相關人員進行一次檢查，發現支撐有變形、支架有偏離、支撐體系連接部位有松動時，應組織人員及時進行加固和處理。10.2.2模板支設施工前，搭設專用安全通道，并保持通道暢通。19、0.2.3模板支撐時，設專職安全員巡視，支設過程中與施工無關人員嚴禁進入，澆筑混凝土時任何人員不得進入模板下部。10.2.4混凝土澆筑過程中，設置皮數桿，對混凝土澆筑沉降情況進行及時觀測，模板上部和支撐周邊設測量員對模板及支撐進行及時觀測。10.2.5混凝土澆筑過程中，測量員隨時監測模板標高變化，如出現標高異常變化，立即報告現場安全員采取應急措施。10.2.6如模板架體發出異響、標高異常變化或變形，模板上部安全員立即組織施工人員通過安全通道有序撤離，支撐周邊安全員負責疏散周邊施工人員到指定的安全地點。10.3應急響應一般事故的應急響應1）當事故或緊急情況發生后，當事人立即向項目領導及項目安全部10、報告，并向公司安全部及公司領導匯報，采取應急措施，防止事態擴大。2）項目經理組織應急成員對事故進行處理，并在24 小時內盡快向生產安全管理部門部門報告。重大事故的應急響應1）重大生產安全事故發生后，當事人或發現人，立即向項目領導報告，同時采取應急措施，防止事態擴大。2）項目經理部組織應急小組人員對事故按應急措施進行處理，并立即報告分公司主管經理和生產安全管理部門。生產安全管理部門通知應急領導小組相關成員立即到現場協助調查。報警緊急事故發生時，發現人應立即報警：1）向內部報警，簡述：出事地點、事態狀況、報警人姓名。2）向外部報警，詳細準確報告：出事地點、單位、電話、事態狀況及報警人姓名、單位、地11、址、電話。發生火災時還要派人到主要路口迎接消防車。上報緊急事故處理后，項目經理應在24 小時內填寫應急準備和響應報告書，一式兩份，自留一份，上報公司安全部一份。10.3.5應急路線項目部預備3輛車作為應急響應車輛，附近醫院、派出所及線路：翔愛醫院 地址：米沙子鎮政府向北500m 行車路線：從工地出發進入長德大街，然后沿長德大街向東北方向行駛7.1公里到達翔愛醫院。10.4具體的生產安全事故及環境緊急情況的應急準備與響應措施高處作業發生高處墜落的應急措施高處墜落可能造成的傷害有：顱腦損傷、胸部創傷（如肋骨骨折）、胸腔儲器損傷、腹部創傷等。當發生物體打擊事件和有人自高處墜落摔傷時，應注意保護摔傷及12、骨折部位，避免因不正確的抬運使骨折錯位造成二次傷害，并及時向工地負責人報告，撥打急救電話“120”或送醫院救治，送醫院途中不要亂轉病人的頭部，應該將病人的頭部略抬高一些，昏迷病人取昏迷體位，防止嘔吐物吸入肺內。檢修電器、使用電動機械、工具等發生的觸電事故的應急措施1）有人觸電時，搶救者首先要立刻斷開近處電源（拉閘、拔插頭），如觸電距開關太遠，用電工絕緣鉗或干燥木柄鐵鍬、斧子等切斷電線斷開電源，或用絕緣物如木板、木棍等不導電材料拉開觸電者或者挑開電線，使之脫離電源，切忌直接用手或金屬材料及潮濕物件直接去拉電線和觸電的人，以防止解救的人再次觸電。2）觸電人脫離電源后，如果觸電人神志清醒，但有些心慌13、四肢麻木、全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使觸電7人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時送醫院診治。3）觸電人已失去知覺，但心臟還在跳動，還有呼吸，應使觸電人在空氣清新的地方舒適、安靜地平躺，解開妨礙呼吸的衣扣、腰帶，若天氣寒冷要注意保持體溫，并迅速請醫生（或打120）到現場診治。4）如果觸電人已失去知覺、呼吸停止，但心臟還在跳動，盡快把他仰面放平進行人工呼吸。5）如果觸電人呼吸和心臟跳動完全停止，應立即進行人工呼吸和心臟胸外按壓急救。機械傷害事故的應急措施1）發生斷手（足）、斷指（趾）的嚴重情況時，現場要對傷口包扎止血、止痛、進行半握拳狀的功能固定。將斷手（足）14、斷指（趾）用消毒和清潔的敷料包好，切忌將斷指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防細胞變質。然后將包好的斷手（足）、斷指（趾）放在無泄露的塑料袋內，扎緊袋口，在袋周圍放些冰塊，或用冰棍代替（切忌將斷手（足）、斷指（趾）直接放入冰水中浸泡），速隨傷者送醫院搶救。2）發生頭皮撕裂傷時，必須及時對受傷者進行搶救，采取止痛及其他對癥措施；用生理鹽水沖洗有傷部位涂紅汞后用消毒大紗布塊、消毒棉花緊緊包扎，壓迫止血；同時打120 或者送醫院進治療。坍塌事故的應急措施發生坍塌事故后，應立即報告分公司和公司主管領導和生產安全部。因塌方造成人身事故后，應同時采取兩個方面的措施，一方面立即扒挖，搶救傷員并密切注意傷員情況15、，防止二次受傷；另一方面對傷員上部的模板、構件、腳手架采取臨時支撐措施，防止因二次坍塌傷及搶救者或加重事故后果。排險和搶救應由有經驗的人指揮進行。對危害大的復雜坍塌，應由生產安全部門及有關技術部門共同商定處理措施。附件1300厚墻模板計算書一、墻模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度3000mm，兩側樓板厚度250mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距200mm，內龍骨采用40.80.mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距200+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。面板厚度15mm，剪切強度16、1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。當澆筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm時，新澆混凝土側壓力按公式2計算；其他情況按兩個公式計算，取較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取217、0.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取2.75m。荷載計算值 q = 1.18、224.3812.750+1.403.6002.750=94.317kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 103.13cm3；截面慣性矩 I = 77.34cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=7.545kN N2=20.750kN N3=20.750kN N4=7.545kN最大變形 V = 0.157mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W 19、= 0.37710001000/103125=3.656N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=311318.0/(22750.00015.000)=0.412N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.157mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2024.38+1.420、0.203.60=6.859kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2024.38=4.876kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 2.889kN經過計算得到最大變形 V= 0.059mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面慣性矩 I = 170.67cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.1371021、6/42666.7=3.21N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31516/(24080)=0.711N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.059mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 22、支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.036mm最大支座力 Qmax=6.211kN抗彎計算強度 f = M/W =0.202106/8494.1=23.78N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉23、螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.211對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！附件2樓板模板扣件鋼管支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.024、 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.0m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用80.80.mm木方，間距200mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。振搗混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 25、樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照模板規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.25+0.20)+1.402.50=11.270kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算26、。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.2501.200+0.2001.200)=6.993kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面慣性矩 I = 33.75cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/27、mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.206.993+1.402.700)0.200經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04910001000/45000=1.082N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.993+1.402.700)0.200=1.461kN截面抗剪強度計算值 T=31461.0/(21200.00015.000)=0.122N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(328、)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6776.9932004/(1006000337500)=0.037mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.2501.200+0.2001.200)=6.993kN/m面板的計算跨度 l = 200.000mm經計算得到 M 29、= 0.2000.91.402.50.200+0.0801.206.9930.200經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.15310001000/45000=3.397N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.230、00=0.500kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.201.255+1.200.040)=1.399kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m計算單元內的龍骨集中力為(0.630+1.399)1.200=2.435kN2.龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.434/1.200=2.029kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.031.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.029=1.461kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.031、29=2.678kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 85.33cm3；截面慣性矩 I = 341.33cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.292106/85333.3=3.42N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31460.59/(280.0080.00)=0.342N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨32、撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.166kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.1661200.04/(1009000.003413334.0)=0.533mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0801.333、991.200抗彎計算強度 f = M/W =0.917106/85333.3=10.75N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 2.678kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 13.336kN經過計算得到最大變形 V= 0.842mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 34、W = 8.50cm3；截面慣性矩 I = 20.39cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.097106/8496.0=122.97N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.842mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1453.000=0.436kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(35、2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2000.900=0.216kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2501.2000.900=6.777kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.686kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2000.900=2.430kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風36、荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.43kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.976cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.200=1.600m； 長細比，為1600/16.0=100 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.595；經計算得到37、=11426/(0.595398)=48.297N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.200； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式； Nw=1.26.686+0.91.42.430+0.90.91.40.044/0.900=11.141kN經計算得到=11141/(0.595398)+44000/4247=57.475N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！