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1、正本住宅樓板塔吊基礎工程及驗收施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、塔吊設計參數51、1#JC7027型塔吊52、2#TC7013型塔吊7四、塔吊基礎設計81#塔吊基礎平面布置詳圖9五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收141、混凝土強度等級同防水底板采用C40(P8)；143、埋設件埋設參照以下程序施工：144、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。156、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。1511、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。1513、塔吊基礎施工2、后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。16六、塔吊穿地下室處理措施161、地下室頂板處理措施：162、地下室底板處理措施：18七、塔吊基礎施工降排水19八、塔吊基礎計算書20(一)JC7027塔吊基礎計算書201. 自重荷載及起重荷載202. 風荷載計算20b. 塔機所受風荷載水平合力標準值213. 塔機的傾覆力矩21三. 樁豎向力計算21四. 承臺受彎計算221. 荷載計算222. 彎矩的計算23五. 承臺剪切計算24六. 承臺受沖切驗算24七. 樁身承載力驗算24八. 樁豎向承載力驗算25 滇池煕苑塔吊基礎施工方案一、編制依據1、本工程樁基施工圖（版本：地下室樁基圖）、總平面布置圖（版3、本：總平面圖）、本工程地質勘查報告（版本：XXXX年05月08日）；2、GB50202-2013地基與基礎施工質量驗收規范；3、GB50205-2012鋼結構工程施工質量驗收規范；4、GB50007-XXXX建筑地基基礎設計規范；5、GB50017-XXXX鋼結構設計規范；6、JGJ33-2012建筑機械使用安全技術規程；7、JGJ94-2008建筑樁基技術規范；二、工程概況1、工程名稱： 2、建設單位：5、建設地點：6、結構形式： 地下部分框架結構，地上部分鋼結構。7、建設規模：地下兩層、地上六層。8、地質概況：根據樁位平面布置圖，YBZ1*承壓兼抗拔，根據勘察報告及試樁（33米樁長）報告折4、算承載力單樁抗壓承載力特征值Ra=1400kN；BZ1*承壓兼抗拔，根據勘察報告及試樁（33米樁長）報告折算單樁抗壓承載力特征值 Ra=1000kN,YBZ1*以粉土層為樁端持力層，樁端進入層不小于1米；BZ1*以粘土層為樁端持力層，樁端進入層不小于1米。9、塔吊布置概述：本工程共布置2臺塔吊， 1#塔吊布置于軸交軸間，塔吊型號為JC7027型，2#塔吊布置于軸交軸間，塔吊型號為TC7013型。具體位置詳塔吊平面布置圖。三、塔吊設計參數1、1#JC7027型塔吊基礎荷載示意圖2、2#TC7013型塔吊機構工作級別起升機構M5回轉機構M4牽引機構M4起重工作幅度 m最小 2.5最大70最大工作高5、度 m支腿固定底架固定附著式5252220最大起重量 t10起升機構型號QE10100E倍率=2 =4起重量/速度 t/m/min2.5/1005/505/5010/252倍率最低穩定下降速度 m/min5功率 kW55/55牽引機構速 度 m/min055功 率 kW5.5回轉機構速 度 r/min00.7功 率kW5.5x2頂升機構速 度 m/min0.58功 率kW7.5工作壓力MPa31.5平衡重最大工作幅度 m706458重量 (t)22.1520.7519.25總 功 率 kW71.5 (不包括頂升機構)工 作 溫 度 -10+40支腿固定式基礎荷載表 FV (kN) Fh (kN6、) M( kNm) F1 (kN) F2 (kN)682 1243695 12701610 支腿固定式基礎荷載表四、塔吊基礎設計1、塔吊基礎位于地下室中， 1#JC7027型塔吊基礎頂標高同承臺底板標高，長寬為7500mm7500mm高度為1600mm。塔吊基礎進行打樁處理，塔吊基礎打四根預應力混凝土管樁，樁徑500mm。1#塔吊基礎平面布置詳圖 1#塔吊基礎平面布置圖1#塔吊基礎樁位坐標表序號X Y 樁頂高程H12565097.720882827.7741874.5522565094.716882829.5691874.5532565095.924882824.7691874.55425657、092.920882826.5651874.552、1# JC7027型塔吊，基礎設計如下：塔吊型號:JC7027塔機自重標準值:Fk1=1887.48kN起重荷載標準值:Fqk=12kN塔吊最大起重力矩:M=2500kN.m塔吊計算高度:H=51.7m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=25150mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=3.5m樁鋼筋級別:/樁入土深度:15m（有效樁長）樁型與工藝: 鋼筋混凝土預應力管樁1# TC78、027型塔吊基礎配筋大樣圖3、2# TC7013型塔吊基礎頂標高同地下室承臺底標高。TC7013型塔吊基礎位于、軸交、軸的承臺設計高度為1600mm。塔吊基礎進行打樁處理，塔吊基礎打四根預應力混凝土管樁，樁徑500mm。塔吊基礎總體施工布置圖2#TC7013型塔吊布置位置詳下圖： 2#塔吊基礎平面布置詳圖2#塔吊基礎平面布置詳圖2#塔吊基礎樁位坐標表序號X Y 樁頂高程H12565087.000882911.6301874.5522565089.052882915.0631874.5532565083.567882913.6821874.5542565085.619882917.11618749、.554、2#7013型塔吊，基礎設計如下：塔吊型號: 7013塔機自重標準值:Fk1=682kN起重荷載標準值:Fqk=6.00kN塔吊計算高度:H=52m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=25150mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4m樁鋼筋級別:/樁入土深度:15m（有效樁長）樁型與工藝:鋼筋混凝土預應力管樁2# TC7013型塔吊基礎配筋大樣圖五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收1、混凝土強度等級同防水底板采用C40(P10、8)； 2、基礎表面平整度允許偏差1/1000；本工程基礎樁預應力混凝土管樁，其施工質量、施工工藝及質量控制要點詳見地基與基礎施工質量驗收規范（GB50202-2013），建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）的要求。3、埋設件埋設參照以下程序施工：將16件10.9級高強度螺栓及墊板與預埋螺栓定位框裝配在一起。 為了便于施工，當鋼筋捆扎到一定程度時，將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體吊入鋼筋網內。 再將8件30的鋼筋將預埋螺栓連接。 吊起裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體，澆筑混凝土。在預埋螺栓定位框上加工找水平，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。混凝土充填率11、必須達到95%以上。4、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。 5、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。6、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。7、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。8、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。9、基礎砼澆筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。10、塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、12、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。13、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。14、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。15、塔吊基礎的樁基施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。16、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上13、部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。六、塔吊穿地下室處理措施本工程1#、2#塔吊布置在地下室中，塔吊穿地下室的處理措施如下：1、地下室頂板處理措施：（1）在地下室頂板上開一個方型的孔，空洞尺寸每邊比塔吊塔身尺寸大200。塔吊拆除后，用高一強度等級的微膨脹混凝土封閉。因塔吊處預留孔封閉后，底板受力與實際設計狀況不同，為保證頂板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的頂板下方加鋼管支撐。（2）頂板預留孔處鋼筋按設計要求預留一個搭接長度，拆除塔吊后，采用搭接的方式連接。板四周預留16鋼筋500mm14、長，按原頂板配筋間距設置。（3）在預留的頂板洞口周邊砌筑20cm高的磚墻擋水，素水泥漿抹光。并在周邊加設1200mm高防護欄桿。（4）綁扎底板鋼筋時，鋼筋與塔吊基礎預留的鋼筋搭接。（5）在塔吊基礎與地下室底板接觸的部位預埋3厚的止水鋼板。具體做法如下圖所示： 止水鋼板安裝詳圖樁芯砼強度等級同塔吊基礎，在施工樁芯時應先用人工將樁芯內淤泥及積水清理干凈，由于樁芯砼用量少，和塔吊基礎一并澆筑，在澆筑時應先將樁芯澆筑完成后在大面積澆筑。2、地下室底板處理措施：（1）本工程設計塔吊基礎頂標高為地下室承臺底，先澆筑塔吊基礎砼，塔吊位置地下室底板二次采用高一等級的膨脹混凝土澆筑。（2）地下室底板鋼筋綁扎塔吊15、位置時預留一個搭接長度，地下室底板的二次澆筑位置預埋3厚的止水鋼板，具體做法如下圖所示： 七、塔吊基礎施工降排水 因在施工塔吊基礎時，周邊降水管網還未施工（基坑支護單位施工），所以在塔吊基礎開挖前應先做降水井，降水井采用設計圖紙中集水井位置，降水井采用2米高內徑1米，壁厚0.1米，承插式連接的砼井，在砼井四周鑿孔，間距0.3米，井底為塔吊基礎墊層底下2米。在砼井壁外側采用聚酯無紡布進行包裹，將砼井吊入挖好的坑內后，在砼井四周先回填級配石再回填周圍土方，最后采用口徑50（1.5kw）,揚程50m的泥漿泵將砼井內積水排到基坑頂排水管網。降水井坐數根據能否滿足塔吊基礎施工而增加。在開挖塔吊基礎前一天16、必須將降水井施工完成，還應注意天氣情況。八、塔吊基礎計算書(一)JC7027塔吊基礎計算書 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數信息塔吊型號:JC7027塔機自重標準值:Fk1=1887.48kN起重荷載標準值:Fqk=12kN塔吊最大起重力矩:M=2500kN.m非工作狀態下塔身彎矩塔吊計算高度:H=51.7m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=280mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:0.5m樁間距:3.517、m樁鋼筋級別:HPB235樁入土深度:15m樁型與工藝:鋼筋砼預應力管樁 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=1887.48kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=12.612.61.2025=4762.8kN 承臺受浮力：Flk=12.612.61.2010=1905.12kN3) 起重荷載標準值 Fqk=12kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.771.950.840.2=0.46kN/m2 qsk=1.20.460.352.2=0.43kN/m18、b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4354.00=23.15kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.523.152) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.81.811.950.840.35=0.83kN/m2 qsk=1.20.830.352.20=0.77kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.7754.00=41.42kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.541.423. 塔機的傾覆力19、矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1887.48+4762.80)/9=738.92kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8)/9+Abs(761.50+41.421.20)/2.47=1066.74kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8-1905.12)/9-Abs(761.50+41.421.20)/2.47=199.42kN工作狀態下20、： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1887.48+4762.80+12)/9=740.25kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8+12)/9+Abs(2455.58+23.151.20)/2.47=1743.83kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1887.48+4762.8+12-1905.12)/9-Abs(2455.58+23.151.20)/2.47=-475.01kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 21、Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1887.48+12)/9+1.35(2455.58+23.151.20)/2.47=1639.76kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1887.48+12)/9-1.35(2455.58+23.151.20)/2.47=-1069.91kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351887.48/9+1.35(761.50+41.421.20)/2.47=725.68kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.22、35(Mk+Fvkh)/L =1.351887.48/9-1.35(761.50+41.421.20)/2.47=-159.44kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=31639.76承臺最大負彎矩: Mx=My=3-1069.913. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當23、混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=-1106.83106/(1.00019.10012600.00011502)=-0.0035 =1-(1-2-0.0035)0.5=-0.0035 s=1-0.0035/2=1.0017 As=-1106.83106/(1.00171150.0360.0)=-2668.9mm2承臺底部實際配筋面積為As0 = 3.14252/4 Int(12600/140)=44179mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿24、足要求!經濟考慮，可優化配筋參考方案為：鋼筋直徑為6mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為1781mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=1639.76kN依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.710N/mm2； b承臺的計算寬度，b=12600mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=280mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!25、六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.351743.83=2354.18kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=196350mm2。樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmi26、n=-641.26kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=3053.615mm2。由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為393mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積3054mm2樁實際配筋面積為As0 = 3.14182/4 15=3817mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=740.25kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=1743.83kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i27、層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱11682340粘性土由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第1層土層。最大壓力驗算: Ra=1.57(1582)+3400.20=1998.84kN由于: Ra = 1998.84 Qk = 740.25,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2398.61 Qkmax = 1743.83,最大壓力驗算滿足要求!（28、二）TZ7013塔吊基礎計算書塔吊型號:7013塔機自重標準值:Fk1=682kN起重荷載標準值:Fqk=6.00kN塔吊計算高度:H=52m塔身寬度:B=2m樁身混凝土等級:/承臺混凝土等級:C40保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=7.5m承臺厚度:Hc=1.6m承臺箍筋間距:S=25200mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.5m樁間距:a=4m樁鋼筋級別:/樁入土深度:15m（有效樁長）樁型與工藝:鋼筋混凝土預應力管樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=537.73kN2) 基礎以及覆土自重標準值 29、Gk=551.3025=812.5kN3) 起重荷載標準值 Fqk=6kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.771.950.9240.2=0.51kN/m2 qsk=1.20.510.351.6=0.34kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.3440.50=13.89kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.513.892) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=030、.35kN/m2) Wk=0.81.811.950.9240.35=0.91kN/m2 qsk=1.20.910.351.60=0.61kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.6140.50=24.85kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.524.853. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-200+0.9非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk三. 樁豎向力計算非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(537.73+812.50)/4=337.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/31、L =(537.73+812.5)/4+Abs(303.26+24.851.30)/5.66=396.89kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(537.73+812.5-0)/4-Abs(303.26+24.851.30)/5.66=278.23kN工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(537.73+812.50+6)/4=339.06kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(537.73+812.5+6)/4+Abs(620.10+13.891.30)/5.66=451.89kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk32、-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(537.73+812.5+6-0)/4-Abs(620.10+13.891.30)/5.66=226.23kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(537.73+6)/4+1.35(620.10+13.891.30)/5.66=335.83kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35537.73/4+1.35(303.26+24.851.30)/5.66=233、61.58kN2. 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2335.833. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部34、配筋計算: s=805.98106/(1.00019.1005000.00012502)=0.0054 =1-(1-20.0054)0.5=0.0054 s=1-0.0054/2=0.9973 As=805.98106/(0.99731250.0360.0)=1795.9mm2承臺底部實際配筋面積為As0 = 3.14202/4 Int(5000/140)=10996mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!經濟考慮，可優化配筋參考方案為：鋼筋直徑為6mm，鋼筋間距為70mm，配筋面積為2020mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=335.83kN依據混凝土結構設計規范(35、GB50010-2010)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.710N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1250mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-20036、8)的第條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35451.89=610.05kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.85 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=196350mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為393mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積393mm2樁實際配筋面積為As0 = 3.14102/4 9=707mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程37、(JGJ/T 187-2009)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=339.06kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=451.89kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.57m； Ap樁端面積,取Ap=0.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱11682340粘性土由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第1層土層。最大壓力驗算: Ra=1.57(1582)+3400.20=1998.84kN由于: Ra = 1998.84 Qk = 339.06,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 2398.61 Qkmax = 451.89,最大壓力驗算滿足要求!