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1、 第十四屆省運會主場館（主體育館） 精裝修腳手架施工方案目 錄一、工程概況2二、編制依據5三、施工準備5四、腳手架選型6五、搭設腳手架的要求6六、腳手架的搭設、拆除961 腳手架的搭設962 腳手架的拆除11七、檢查與驗收117.1構配件檢查與驗收117.2腳手架檢查與驗收12八、腳手架計算12九、技術質量保證措施24十、安全使用保障措施25十一、應急救援預案25第十四屆省運會主場館（主體育館）腳手架施工方案一、工程概況本工程為廣東省第十四屆省運會主體育館，位于基地中部，體育場和綜合球類館之間。主體育館平面輪廓為“梭型”以長軸中心線為對稱軸兩側完全對稱，長軸約為180米，短軸約為110米。屋面2、長軸方向兩邊低，短軸方向兩端高，整體呈“馬鞍形”空間形態，屋面紋理模仿海螺、貝殼的紋路，體現臨海建筑的特點，形態飽滿富有時代感。其中占地面積16034m2,總建筑面積28872m2地上四層，屋面鋼結構最高點結構標高：31.9m（結構中心線相對標高）。主體育館層高及各層標高參數表見表1-1表1-1 結構標高參數序號樓層結構標高高度1一層結構6.772二層結構11.24.53三層結構15.854.654四層結構20.44.55主體育館典型剖面見圖1-1,1-2：圖1-1 主體育館典型剖面1圖1-2 主體育館典型剖面2為保證裝飾裝修時操作平臺的安全性，我方現統計主體育館需搭設腳手架的區域，見表1-23、，腳手架搭設區域詳見附圖1、2、3。表1-2 腳手架搭設情況統計序號搭設區域（軸線）搭設樓層平面長度（m）搭設高度(m)備注1D軸交15-20軸區域一層至鋼結構支座4220.5裝修操作安全腳手架2J軸交15-20軸區域一層至鋼結構支座4220.5裝修操作安全腳手架315軸/DJ軸區域一層至鋼結構支座43.822裝修操作安全腳手架4C軸/314軸區域二層至鋼結構支座92.416.47裝修操作安全腳手架5K軸/314軸區域二層至鋼結構支座92.416.47裝修操作安全腳手架63軸/CK軸區域二層至鋼結構支座60.613裝修操作安全腳手架714軸/CK軸區域二層至鋼結構支座60.613裝修操作安全腳4、手架二、編制依據1、第十四屆省運會主場館主體育館B版施工圖；2、主要規范、規程：建筑結構荷載規范GB50009-2001；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；建筑工程安全生產管理條例鋼管腳手架扣件GB15831-2006建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；建設工程施工現場消防安全技術規范GB50720-2011建筑拆除工程安全技術規范JGJ147-2004施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2001危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質監（2009）87號建設部2009號文5、廣東省配套實施細則品茗施工安全設施計算軟件V.7.0.37.183 三、施工準備1、技術準備：根據現場進度、架體立桿基礎等實際情況，結構情況編制外腳手架專項施工方案；對操人員進行崗前培訓及安全教育。2、材料準備：鋼管（483.0）、扣件、竹串片腳手板、安全網。3、機具設備：塔吊、活動扳手、力矩扳手，卷尺、線墜。4、作業準備：腳手架地基處理好，符合規范的要求；搭設腳手架場地應清理干凈；腳手架施工組織設計已審批。四、腳手架選型本工程外腳手架最大搭設高度22m，采用扣件式鋼管腳手架，立桿橫距1.05m，立桿縱距1.5m，橫桿步距1.8m，外架內排立桿離墻面350mm，連墻件按二步三跨設置，通過抱柱、6、樓層結構梁上的預埋鋼管與與外架進行剛性連接。五、搭設腳手架的要求1、材料要求（1）鋼管、型鋼及連墻件等材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的要求。（2）各類構配件的規格、性能及質量應符合現行行業標準規定，并應有出廠合格證及產品標志。（3）安全網應符合密目式安全立網GB169091997和安全網GB57251997的要求。 2、立桿基礎的要求搭設腳手架的場地應進行清理、平整并排水通暢。墊木面積不小于0.25m2且厚度不小于。本工程外架立桿基礎有回填粘土、一層混凝土地面及二層看臺。3、縱向水平桿的構造要求（1）縱向水平桿應設在立桿的內側，其長度不應小于3跨。（2）縱向水平桿7、的接頭扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或同跨現個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3（即500mm）。搭接長度不應小于1000，應等距離設置3個旋扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭設縱向水平桿桿端的距離不應小于100。（3）腳手架使用竹串片腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上，腳手板用16鉛絲扎牢。4、橫向水平桿的構造要求（1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，直角扣件至主節點中心距不應大于150。（2）作業層非主節點處橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距8、設置，最大間距不應大于縱距的1/2（即850）。（3）橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上。5、腳手板的要求（1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離墻面120150。（2）腳手板應設置在三根橫向水平桿上。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130150，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300；搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100。（3）作業層端部腳手板探頭長度應取150其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。6、立桿（1）每根立桿底部應設置墊板。（2）腳手架必須設置縱、橫掃地桿，縱向掃地桿距地面墊板高度在2009、以內。橫向掃地桿在縱向掃地桿的下面。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高差的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。（3）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距為二步三跨。（4）立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。（5）立桿頂端宜高出女兒墻1m，高出檐口上皮1.5m。7、連墻件（1）靠近主節點布置，偏離主節點的距離不應大于300；（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置；（3）優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（4）本工程外架連墻件采用樓層上的預埋鋼管和鋼管抱柱與主體結構剛性連接，宜呈10、水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接端部應下斜連接，不應采用上斜連接；（5）當腳手架下部暫時不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。8、剪刀撐（1）每道剪刀撐寬度為4跨，且不應小于6，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。（2）本工程內腳手架高度最高處為22m，根據規范要求，高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置。（3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件搭接。旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿或立桿上，旋11、轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150。9、門洞由于施工需要將在外架四周預留若干個門洞作為施工通道。（1）雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構型式，斜桿與地面的傾角應在450600之間。門洞桁架的型式宜按下列要求確定： 當步距（）小于縱距（）時，應采用B型，并應符合下列規定：=1.8m，縱距不應大于1.5m；=2.0m，縱距不應大于1.2m。（2）雙排腳手架門洞桁架的構造應符合下列規定：1）雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的節間設置一根斜腹桿；2） 斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。12、. 圖5-2 門洞處上升斜桿、平行弦桿桁架3）斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4）門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步。5）門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。六、腳手架的搭設、拆除61 腳手架的搭設1腳手架搭搭設要點（1）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。（2）開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可根據情況拆除。（3）當搭13、設到連接桿處時，將橫向、縱向水平桿連接好后，立即搭設連墻桿。（4）封閉型腳手架在同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100。（6）橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100。（7）自頂層腳手架往下計，每隔3.6滿鋪一層腳手板，在底層1處應滿鋪一層腳手板，以防上部雜物掉落傷害。（8）欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度應為，擋腳板高度不應小于。（9）施工層高出連墻件2步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。（10）剪刀撐，橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向水平桿橫向水平桿等同步搭設。（114、1）扣件規格必須與鋼管外徑（48）相同；螺栓擰緊扭矩力不應小于40N.m，且不應大于65N.m；對接扣件開口應朝上或朝內。（12）腳手板探頭應用鐵絲固定在支承桿件上；自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。2 操作工藝流程見圖6-1自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起3-4根立桿后，隨即搭設第一步大橫桿和小橫桿，校正立桿垂直和大橫桿水平，使其符合要求后，擰緊扣件，形成構架的起始段基礎處理放置縱向掃地桿按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構架質量設置連墻件按第一步架的作業程序和要求搭設第15、二步，依次類推隨搭設進度及時搭設連墻件和剪刀撐搭設作業層間橫桿、鋪設腳手板和搭設作業層欄桿、擋腳板，掛安全網圖6-1 操作工藝流程圖3 搭設方法：按照從下到上的原則，依照腳手架搭設操作規程進行搭設。62 腳手架的拆除1腳手架拆除要點（1）清除腳手架上雜物及地障礙物。（2）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。（3）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或瘦長層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。（4）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6米）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（5）卸料時嚴禁將鋼管、扣件拋擲至地面16、。（6）拆除腳手架，應統一指揮，防止撞擊已建成的裝飾面。2腳手架拆除流程見圖6-2。清理外架雜物安全網拆除小橫桿拆除大橫桿拆除立桿拆除圖6-2 腳手架拆除流程圖2腳手架拆除方法遵循“從上到下，先搭后拆，后搭先拆”的拆除原則，按照腳手架拆除操作規程進行拆除。拆除架體要保證架體的穩定性和人員的安全，預防嚴防安全事故發生。七、檢查與驗收7.1構配件檢查與驗收 1.新鋼管應有產品質量合格證，有質量檢驗報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差要符合規范的要求。 2.舊鋼管要按規范進行抽檢；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴17、禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新舊鋼管、扣件必須進行防銹處理。 3.腳手板的使用要符合規范要求，腐朽的腳手板嚴禁使用。7.2腳手架檢查與驗收 1.腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收： （1）基礎完工后即腳手架搭設前；（2）作業層上施加荷載前；（3）每搭設1013m高度后；（4）達到設計高度后；（5）遇有六級大風與大雨后；（6）停用超過一個月后。2.腳手架使用中，應定期檢查下列項目：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；（3）扣件螺栓施工松動；（4）安全防護措施是否符合要求；腳手架是否超載；（5）本工程腳手18、架高度為22m，其立桿的沉降與垂直度偏差尚應符合規范的要求。八、腳手架計算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。本次計算針對22m高腳手架。一、參數信息:1.腳手架參數本工程腳手架搭設高度5m至22m不等，現以22m為計算模型。 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 219、 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.6 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.500 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣東省湛江市，基本風壓為0.8 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(20、kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；腳手板鋪設總層數:4；單立桿腳手板鋪設層數:0；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:0.40。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩21、和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=2.51.05/(2+1)=0.875 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.875=1.225 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.16622、1.52+0.101.2251.52 =0.305 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.2251.52 =-0.36 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.305106,0.36106)/4490=80.178 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 80.178 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.1323、8 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.875 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.87515004/(1002.06105107800) = 2.188 mm；大橫桿的最大撓度 2.188 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿24、的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=2.51.051.5/(2+1) =1.313 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.312 = 2.086 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.0861.05/3 = 0.725、3 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.736 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.736106/4490=163.867 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =163.867 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+26、1.312 = 1.52 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1519.951050(310502-410502/9 ) /(722.06105 107800) = 2.812 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.812 = 2.836 mm；小橫桿的最大撓度為 2.836 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向27、或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 2.51.051.5 /2 = 1.969 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.969=3.121 kN；R 8.028、0 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.80(22.00-22.00) = 0.000； NGL1 = 0.1248+0.033+(1.502/2)0.033/1.8022.00 = 4.089；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.301.5(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGL2= 0.341.5(1.0529、+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5/2 = 0 kN； NGL3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5(22-22) = 0 kN； NGL4 = 0.0051.522 = 0.165 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 5.919 kN；活荷載為施工荷載標準值30、產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.51.051.52/2 = 3.938 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.8 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.811.13 = 0.633 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns =31、 1.2NGL+1.4NQ= 1.25.919+ 1.43.938= 12.615 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.20+ 1.43.938= 5.512 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.25.919+ 0.851.43.938= 11.788 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.20+ 0.851.43.938= 4.686 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.6331.5 1.82/10 = 0.366 k32、N.m；六、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。1. 22.00米以上立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 5.512 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.133、88 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 5512/(0.188424)=69.155 N/mm2；立桿穩定性計算 = 69.155 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 4.686 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.534、 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4685.625/(0.188424)+365973.552/4490 = 140.291 N/mm2；立桿穩定性計算 = 140.291 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 22.00米以下立桿穩定性計算。不35、考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 6.307 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗36、壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 6307/(0.188424)=79.128 N/mm2；立桿穩定性計算 = 79.128 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =5.894 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立37、桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 5894.032/(0.188424)+365973.552/4490 = 155.45 N/mm2；立桿穩定性計算 = 155.45 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.633 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外38、側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9.568 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14.568 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 350/15.9的結果查表得到 =0.941，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9414.24139、0-4205103 = 81.792 kN；Nl = 14.568 Nf = 81.792,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 14.568小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =22.05 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N =40、 5.512 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=22.05 fg=64 kpa 。地基承載力滿足要求！九、技術質量保證措施1、進場（搭設前）腳手架材料質量標準 1）鋼管：采用外徑48mm，壁厚3.5mm的Q235的焊接鋼管，材質符合碳素結構鋼（GB700-88）的相應規定。不得有明顯變形、裂紋、壓扁和銹蝕。必須進行防銹處理：即對購進的鋼管先行除銹，然后內壁搽涂兩道防銹漆，外壁涂防銹漆一道和橘黃色面漆（安全標識性特殊鋼管面漆為紅白相間），并定期復涂，能保證文明施工要求。 2）扣件：符合可鍛鑄鐵分類及技術條件（GB978-67）的規定,與鋼管管徑相匹配。使用機械性能不低于KT-341、3-8的可鍛鑄鐵，附件材料應符合碳素結構鋼（GB700-88）中Q235鋼的規定；螺紋符合普通螺紋（GB196-81）的規定；扣件不得有加工不合格、無出廠合格證、表面裂紋變形、銹蝕等質量問題。活動部位應靈活轉動；夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，表面應涂刷油漆。2、腳手架的質量檢查及驗收 1）在腳手架基礎、分段措施完成之后，必須由安全部、技術部、工程部、配屬隊伍等按照分段、部位、搭設和防護等項目進行檢查、驗收，并填寫驗收單、合格后方可進行搭設或使用。 2）腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用。A、每搭設10m高度；B、達到設計高度；C、剛搭設完42、畢后或連續使用達六個月；D、施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；E、在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力作用之后；F、在使用過程中，發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及其它安全隱患存在的情況時。十、安全使用保障措施一、安全注意事項1、施工前必須進行安全技術交底，所有架子工必須持證上崗。2、搭設施工用的腳手架材料，必須把好材料質量關，不符合規定要求的材料，嚴禁使用。3、腳手架必須隨著樓層的施工要求搭設，搭設時避開立體交叉作業，并嚴格按施工方案及相應安全規范進行施工，控制好立桿的垂直度，橫桿水平并確保節點符合要求。4、腳手架施工均布荷載結構不超過2.646KN/m2，裝修步超過1.96 43、KN/m2，必要時要分荷施工。5、施工過程中，應隨時觀察地基及腳手架的變化情況，大風雪后，要觀察有無變化，發現問題及時處理。6、在施工過程中，遇有雷雨，鋼腳手板上施工人員應立即離去。二、未盡事宜應嚴格按現行及湛江地區建筑安全操作規程進行。十一、應急救援預案建筑施工使用腳手架，主要的傷害是架體倒塌、物體打擊、高處墜落等傷害，造成原因主要是架體搭設不合格，安全網封閉不嚴，物料任意丟放等。一旦發生事故及易造成人員死亡，針對這特點，做如下應急準備：一、公司成立應急組織：1、公司級：公司主管安全的領導任組長，安全科科長任副組長，技術質量科科長，器材科，合同預算科，各項目經理為組員的應急組織。2、項目部級44、：項目經理任組長，項目技術負責人、工長任副組長，組員：安全員、質量員、器材員、資料員。二、應急組織的權限和任務：1、公司領導小組的權限：負責事故現場的組織，協調、指揮、調度。2、項目部領導小組的權限：負責事故現場調查、搶救、排險、疏散人員、人員安排。3、公司領導小組的任務：3.1調查現場險情，組織人員搶救。3.2組織搶險所需的應急設備、物資。3.3指揮現場應急組織的任務三、項目部應急組織的任務：1、項目部應急工作組織室由項目經理為首的報警組、搶救組、疏散組。2、各領導小組的任務：2.1緊急聯絡：聯絡方法：第一發現人口頭或電話通知項目經理，項目經理在查看險情后即向公司領導小組報告。2.2報警：245、.2.1由報警組根據傷害情況撥打110、119、120電話求救。2.2.2要說明哪個區、哪個地段、什么路多少號、有那種顯著標志。2.2.3說明報警單位，報警任，聯系電話。2.2.4報警后派人在場外明顯位置接應救車輛。3搶救：搶救方法：由搶救朱人員在第一現場進行搶救。（搶救人員應該是受過專門訓練的，懂一般搶救手法的人員）爭取搶救的黃金時間。對停止呼吸的傷員，進行人工呼吸，同時進行體外心臟按摩。不要輕易放棄，一般要堅持到搶救人員趕到，聽侯專業人員的指揮。對一般骨折傷員進行軟體夾板固定，避免二次傷害。對一般外傷人員先清創處理，包扎止血。4、緊急疏散：由項目部疏散在現場組織被困人員按預定路線安全撤離。（疏散組應在工程開工時，根據施工現場平面圖制定疏散路線，安全通道要保證無障礙，確保救援車輛順利通過）。并保護事故現場，對可能造成二次傷害的現場要做重點保護。等待專業救援隊伍的到來。并給事后的事故調查、分析、取證作好準備。5、應急設備、物資準備：5.1緊急搶救，及時用車輛迅速將傷員運到醫院治療。5.2項目經理部張貼聯絡電話網絡圖和急救電話120、110、119的提示。5.3項目經理部設置急救包，內置急救用品：氧氣帶、軟體擔架、止血繃帶、外傷藥品等。5.4搶救組的人員請專業醫生給予培訓指導。應能夠掌握急救用品的正確使用和有效手段。27