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1、XX總公司優秀施工組織設計、施工方案申報表一 、項目基本情況申報單位項目名稱申報內容施工方案申報等級一級工程類型公共類建筑面積（或工程總造價）8186萬開工時間 2006 年 5 月 1 日竣工時間 年 月 日工程質量情況工程安全情況無事故經濟效益情況200萬實施兌現率100工程概況、主要分項工程施工方法、采用哪些新技術、技術創新點、主要經濟技術指標、實施情況1、工程概況 “東北師范大學體育館”工程位于吉林省長春市人民大街135號（東北師范大學院內）。總用地面積23426平方米，體育館建筑總面積22400m2,其中比賽館面積13500 m2,練習館面積7500m2。該項目設計新穎、造型獨特，外2、部造型采用混凝土傾斜尖劈柱，外圍傾斜柱主館由18.00M30M高度均勻變化，角度020.0度（外雙排）、015.0度（內雙排柱）。主館尖劈斜柱276根。2、結構體系的確定 2.1 尖劈柱的特點尖劈柱的特點向外（內）呈漸變傾斜，截面兩個方向均在變化，給腳手架模板的支撐體系帶來了很大的困難，特點是傾斜和截面，支撐體系既要承擔較大的豎向荷載又要承擔很大的水平荷載。在整體結構沒有形成之前柱結構是一個不穩定體系，在施工期間，不能拆模?？磕０宓闹误w系來承擔全部荷載。施工要求高，頂點位移控制要求20mm。傳統的扣件腳手架的支撐體系在承擔豎向荷載時是穩定的體系，在承擔水平荷載是一個不穩定的體系，雖然加設一些3、剪刀撐，但整個體系是不穩定的。是不能承擔水平荷載的（或很少）。即使是穩定的，結構的變形也很大。2.2 單元特性分析 取兩個基本計算單元如圖1、圖2所示：圖1 基本單元1 圖2 基本單元2通過計算可知：基本單元1的最大內力為1.41，最大水平位移為0.47?；締卧?的最大內力為0.85，最大水平位移為0.18。從這個簡單計算可以看出，單元2的最大內力僅是單元1的內力的60%，單元2的最大位移僅是單元1的內力的40%。由此可以看出，單元2的剛度很大，受力合理。結合本工程的特點我們采用空間的格構式支撐體系，來提高整個體系的剛度。如圖3所示：圖3 三維模型3 荷載計算 作用荷載包括尖劈柱與模板自重荷4、載、施工活荷載、風荷載等。如：ACD1-1，-1.000m以上長度L=32.989m長。3.1單根鋼筋混凝土尖劈柱自重（kN/m）混凝土體積：G1=混凝土自重：3.2模板的自重荷載（kN）考慮柱箍重量G2=0.503.500L=57.731kN（3）腳手架及扣件自重：桿件：g3=0.1491kN/m作業層：g4=0.346 kN/m整體拉結：g5=0.119 kN/（4）施工荷載3kN/每榀腳手架承擔施工線荷載：q1=0.83=2.4Kn/m（5）振搗混凝土產生荷載4.0Kn/：垂直柱方向分力： q2v= ，由腳手架承擔沿柱方向分力： q2h= ，由柱自身承擔（6）風荷載1）wk=0.7zsw5、= =0.711.30.5=0.455 kN/2）wk=zzsw= 1.8311.30.5=1.19 kN/取wk=1.19 kN/桿間節點作用集中力：GWK=0.80.81.19 =0.76kN3.3 腳手架作用力計算3.3.1 恒載3.3.1.1混凝土與模板組成恒載設計值： （1）F1=1.2（G1+ G2）=547.637Kn，垂直柱方向分力： ，由腳手架承擔；沿柱方向分力： ，由柱自身承擔。腳手架承擔的節點作用力：豎向分力：水平分力：3.3.1.2 腳手架及扣件自重作用于節點設計值（1）無作業層：1.2（0.14910.8+0.1190.80.8）=0.235kN（2）有作業層：1.26、（0.1491+0.346）0.8+0.1190.80.8）=0.567kN3.3.2活載（1）作業層施工荷載：Q1=1.42.4=3.36Kn/m（2）振搗混凝土產生荷載4.0Kn/：垂直柱方向分力：Q2= ，由腳手架承擔。按照4m高度為一個施工作業層，轉化為作用在腳手架節點荷載。A、作用于節點水平力（1.41.368sin20=0.655 kN/），轉為集中力，單位kN：標高3.200以下，0.6550.370.8=0.192標高7.200以下，0.6550.510.8=0.265標高14.200以下，0.6550.650.8=0.338標高15.200以下，0.6550.790.8=0.7、411標高19.200以下，0.6550.90.8=0.468標高23.200以下，0.6551.070.8=0.556標高27.200以下，0.6551.210.8=0.629標高31.200以下，0.6551.350.8=0.702B、作用于節點豎向力（面載1.41.368cos20=1.800 kN/），轉為集中力，單位kN：標高3.200以下，1.80.370.8=0.533標高7.200以下，1.80.510.8=0.734標高14.200以下，1.80.650.8=0.936標高15.200以下，1.80.790.8=1.138標高19.200以下，1.80.90.8=1.296標8、高23.200以下，1.81.070.8=1.541標高27.200以下，1.81.210.8=1.742標高31.200以下，1.81.350.8=1.9443.3.3風荷載桿間節點作用集中力：FW=1.40.80.81.19 =1.064kN 4、 內力計算 利用SAP、ANSYS和結構力學求解器對結構進行二維和三維分析，考慮了兩種內力組合（1）不考慮風荷載：1.2恒+1.4活（2）考慮風荷載：1.2恒+0.85X1.4（活+風）4.1 整體計算模型4.1.1不考慮風荷載計算結果如圖4、5、6、7所示（見施工方案）4.1.2不考慮風荷載計算結果如圖8、9、10、11、12所示（見施工方案）9、5 、桿件計算 5.1 小橫桿計算 圖18 小橫桿計算簡圖圖19 小橫桿彎矩圖5.2立桿的穩定性計算(1)截面幾何特性A立桿凈截面面積（2），A=4.52；i計算立桿的截面回轉半徑（），i=1.70W立桿凈截面抵抗矩（3），W5.13l0-計算長度（m）k1計算長度附加系數， 1.155u-計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u1. 5 查規范附表C得：（2）立桿的穩定性計算不考慮風荷載時：63.61kN考慮風荷載時:71.56kN 不滿足要求，必須設立雙立桿。5.3、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算RRc式中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.010、KN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。計算中R取小橫桿傳遞的最大荷載，R=3.87KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求5.4、底座抗壓計算不滿足要求，必須加設墊板，墊板面積為300*300mm。6、腳手架搭設方案 61根據東北師大體育館的外部造型，沿AA軸、AD軸腳手架呈弧形圓滑狀布置。向主體外傾斜的腳手架部分，傾斜角度和高度最大的尖劈柱對應立桿考慮向外搭設20m寬，高度隨尖劈柱高度，此處尖劈柱反傾斜方向腳手架搭設5m寬；向主體內傾斜的腳手架部分，搭設范圍和高度與向外傾斜尖劈柱處腳手架搭設范圍對稱，詳見下頁圖所示。62腳手架的立桿采用800800mm，步距800mm的搭設方案11、，考慮到尖劈柱的間距，在正對尖劈柱軸線和兩根尖劈柱中間立桿，與軸線方向保持一致，間距在向外發散的過程中逐漸變大，超過1m時，中間增加立桿，使立桿間距保持在8001000mm之間。63腳手架剪刀撐的搭設，架體外側考慮到掛密目網，沿外側設全面剪刀撐，沿垂直于AA、AD軸方向每三五排設全高度剪刀撐，增加架體在該平面內抵抗變形的能力。64搭設在素土墊層上的腳手架立桿底加設鋼板墊板，并在下部采用50mm厚木跳板平鋪，搭設在砼上的腳手架掃地桿落地直接與基礎受力，增加架體的受力面積，立桿直接坐落在砼地面上。65架體的基礎，采用C30混凝土澆筑，配8200雙層雙向鋼筋，增加混凝土整體受力強度，坐落在3.38m12、層上的腳手架，板底支撐不準拆除，工程完工后隨腳手架整體拆除。66在尖劈柱傾斜反方向搭設的腳手架為施工用腳手架，施工用腳手架由于高度較大，不能作為簡易架子，搭設方法、規格與支撐腳手架相同。67腳手架格構柱的搭設，為提高架體的剛度，本方案設計在架體中增設1.5m短鋼管搭設而成的格構柱，如下圖所示。68主館尖劈柱上部共有4道環梁（包括3.38m環梁），在每道環梁澆筑前預先埋入48鋼管300mm長，待主體結構達到一定強度后，將腳手架支撐體系與主體相連接，以確保腳手架整體變形值在允許范圍內。 東師大體育館工程尖劈柱已施工完畢，各項技術指標均達到設計要求，為后期鋼結構施工打下堅實的基礎。該支撐體系通過精確13、計算、專家論證、實施效果與型鋼支撐體系相比節約了鋼材，降低了施工成本，提前了工期，取得了很好的經濟效益和社會效益，受到業主和監理的一致好評。二、申報單位推薦意見從施工組織設計及方案具有的指導性、技術先進性、降低成本及實施兌現率等方面作出評價該施工組織設計文字簡潔，圖、文、表并茂，邏輯性強，層次分明。全面、系統地闡述了工程的概況、總體部署、主要施工方法和采取的主要措施等，結構嚴謹，對工程有較強的指導性和可操作性。本方案采用三維計算技術和詳細的計算書論證了方案的可行性、安全性，并且實踐也證明了方案的準確性和科學性，實施效果非常顯著，符合申報條件，同意推薦申報總公司優秀施工方案一等獎。（單位蓋章）年 月 日東北師范大學體育館工程圖片 尖劈柱全文共 55 頁，點擊查看詳細資料。