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1、編號：SJHN.JZY-XX6層磚混結構保障性住房鋼管落地腳手架搭設專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、總體籌劃及施工部署3三、搭設流程及施工工藝41、 地基基礎52、立桿設置53、大橫桿、小橫桿設置64、腳手板、腳手片的鋪設要求75、防護欄桿76、連墻件87、架體內封閉10四、材料選擇及構造要求11五、勞動力安排12六、腳手架檢查與驗收14七、腳手架搭設安全技術措施15八、腳手架拆除安全技術措施16九、設計計算19（1）、參數信息:191，腳手架參數192，活荷載參數2032、，風荷載參數204，靜荷載參數205，地基參數20（2）、小橫桿的計算:221，均布荷載值計算222，強度計算223，撓度計算:23（3）、大橫桿的計算:231，荷載值計算232，強度驗算243，撓度驗算24（4）、扣件抗滑力的計算:25（5）、腳手架立桿荷載計算:26（6）、立桿的穩定性計算:27考慮風荷載時29（7）、最大搭設高度的計算:29（8）、連墻件的穩定性計算:31（9）、立桿的地基承載力計算:32 腳手架專項施工方案一、工程概況 二期一標段工程112#樓工程，工程建設地點:某村，屬于磚混結構:地上6 層，建筑高度18.6，標準層層高2，8m 。 本工程由房地產開發有限公司投資建設3、，建筑設計咨詢有限公司設計，咨詢有限公司監理，建筑有限公司組織施工。二、總體籌劃及施工部署 本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用、便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確、構造措施到位、升降搭拆方便、便于檢查驗收。5、綜合以上幾點，腳手架的搭設還必須符合JCJ59-99 等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，4、綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：鋼管落地腳手架。 2三、搭設流程及施工工藝鋼管落地腳手架 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿，擱柵，剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記，墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架5、操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。搭設參數表:搭設參數鋼管落地腳手架立桿橫向間距或排距lb (m)1.2立桿縱向間距或跨距la(m)1.5立桿步距h(m)1.5腳手架計算高度H(m)18.6內排架距離墻長度a(m) 0.3連墻件設置 二步三跨 剛性連墻桿 31、 地基基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15 的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求，具體計算數據參閱腳手架計算書。 2、立桿設置 立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免6、出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm。􀊼各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，采用搭接連接時搭接部位結扎不少于2 道。上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2 個。立桿底部應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm 左右。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖，上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2 個。立桿底部應設置墊木，并設置縱橫方向7、掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm 左右。立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖 4 ， 3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm 左右。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m􀊺應采用不少于2 個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向8、水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板，板寬為200mm里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4 點，要求綁扎牢固，交接處平整， 5鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18 鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳9、手架外側必須設1，2m 高的防護欄桿和30cm 高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2 道，高度分別為0，9m 和1，3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)在腳手架內側設1，2m 的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖，6、連墻件(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m則在水 6平方向加密，如樓層高度超過6m 時，則按水平方向每6m 設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l 米以內范圍按垂直方向每3，6 米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外10、墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。(5) 連墻件構造示意圖 77、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為200mm􀊺如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3 步以及底部用密目網或其他措施進行 8四、材料選擇及構造要求鋼管落地腳手架搭設腳手架的鋼管鋼材強度等級為Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施11、工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試CC 驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 扣件為可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85 的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N，m 時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿12、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆紅白雙色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 主要材料參數表:材料名稱 鋼管落地腳手架鋼管 48 3，2扣件 配套連墻件二步三跨，剛性連接 腳手扳竹腳手板安全網密目安全網 9五、勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。􀊸13、一，、勞動力安排表工種人數技術管理2安全監督 1質量檢查1測量放線2架子工 8 二，、機具配備機具名稱數量 備注架子扳手8把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈 3 把調整架子水平彎曲度 10六、腳手架檢查與驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m 及20m 以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m 的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件，(1)根據編制依據相關文件法規14、要求所形成的施工組織設計文件，(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志，(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄，(4)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，(5)腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，井記人施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全，(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定，(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求，(5)垂直度及水平度是否合格。 11七、腳手架搭設安全技術措施普通腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓15、外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30 。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后16、方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2􀊺確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3，6m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 12八、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括，拆架的步驟和方法、安全17、措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，18、當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 1314、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應19、自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 14九、設計計算鋼管落地腳手架 計算書一、參數信息:1，腳手架參數1)單排腳手架搭設高度為 18.6 m􀊺立桿采用單立桿，搭設尺寸為，立桿與墻中距離為 1.2m縱距La為1.5m大小橫桿的步距為1.5 m.􀊼小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根，采用的鋼管類型為 483，5;􀊼橫桿與立桿連接方式為雙扣件，取扣件抗滑承載力系數為 1，00􀊼連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m水平間距3.6 m采用膨脹螺栓連接.2) 雙排腳手架搭設高度18.6 立桿20、采用單立桿，搭設尺寸為：橫距Lb為1m，縱距La為1.5m,大小橫桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.30m；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2，活荷載參數施工均布活荷載標準搭設尺寸為：值:2.000-3.000 kN/m2,腳手架用途:結構腳手架，同時施工層數：一層。裝修腳手架，同時施工層數:2 層，3，風荷載參數本工程地處湖南，基本風壓0.37 kN/m2􀊼風荷載高度變化系數z計算連墻件強度時取1.206,計算立桿穩定性時取1􀊺風荷載體21、型系數s 為0.126􀊼 154，靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1384􀊼腳手板自重標準值(kN/m2):0.350􀊼欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140􀊼安全設施與安全網(kN/m2):0.005􀊼腳手板類別:竹腳手板，欄桿擋板類別:木腳手板擋板，每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0，035􀊼腳手板鋪設總層數:13􀊼5，地基參數地基土類型:素填土，地基承載力標準值(kPa):120，00􀊼立桿基礎底面面積(m2)22、:0，20地基承載力調整系數:1，00。 16 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 171，均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0，035 kN/m 􀊼腳手板的荷載標準值: P2= 0，351，2/3=0，14 kN/m 􀊼活荷載標準值: Q=21，2/3=0，8 kN/m􀊼荷載的計算值: q=1，20，035+1，20，14+1，40，8 = 1，33 kN/m2，強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公23、式如下:Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1，331，52/8 = 0，374 kNm􀊼最大應力計算值 = Mqmax/W =79，112 N/mm2􀊼小橫桿的最大彎曲應力 =79，112 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2􀊺滿足要求，3，撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0，035+0，14+0，8 = 0，975 kN/m 􀊼qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5，00，97515004/(3842，06105113600)=2，7424、8 mm􀊼小橫桿的最大撓度 2，748 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm􀊺滿足要求􀊷 18三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1，荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0，0351，5=0，053 kN􀊼腳手板的荷載標準值: P2= 0，351，51，2/3=0，21 kN􀊼活荷載標準值: Q= 21，51，2/3=1，2 kN􀊼荷載的設計值: P=(1，20，053+1，20，21+1，41，2)/225、=0，998 kN􀊼2，強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mmax = 0，08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0，080，0351，21，2=0，004 kNm􀊼集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 0，267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0，2670，9981，2= 0，32 kNm􀊼M = M1max + M2max = 0，004+0，32=0，324 kNm最大應力計算值 = 0，324106/4730=68，455 N/mm2􀊼大橫桿的最26、大應力計算值 = 68，455 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2􀊺滿足要求， 193，撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm􀊼均布荷載最大撓度計算公式如下:max = 0，677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度，max= 0，6770，03512004 /(1002，06105113600) = 0，021 mm􀊼集中荷載最大撓度計算公式如下:pmax = 1，883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度，小橫桿傳遞荷27、載 P=􀊸0，053+0，21+1，2􀊹/2=0，732kN= 1，8830，73212003/ ( 100 2，06105113600) = 1，017 mm􀊼最大撓度和，= max + pmax = 0，021+1，017=1，038 mm􀊼大橫桿的最大撓度 1，038 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200 / 150=8與10 mm滿足要求，四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數1.00,該工程實際的旋28、轉雙扣件承載力取值為16，00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5，2，5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16，00 kN􀊼 20R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，小橫桿的自重標準值: P1 = 0，0351，52/2=0，053 kN􀊼大橫桿的自重標準值: P2 = 0，0351，2=0，042 kN􀊼腳手板的自重標準值: P3 = 0，351，51，2/2=0，315 kN􀊼活荷載標準值: Q = 21，51，229、 /2 = 1，8 kN􀊼荷載的設計值: R=1，2(0，053+0，042+0，315)+1，41，8=3，013 kN􀊼R 16，00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容，(1) 每米立桿承受的結構自重標準值，為0，1384kN/mNG1 = 0，1384+(1，502/2)0，035/1，5018，00 = 3，128kN􀊼(2)腳手板的自重標準值，采用木腳手板，標準值為0，35kN/m2NG2= 0，35131，21，5 /2 30、= 4，095 kN􀊼(3)欄桿與擋腳手板自重標準值，采用木腳手板擋板，標準值為0，14kN/mNG3 = 0，14131，2/2 = 1，092 kN􀊼(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0，005 kN/m2NG4 = 0，0051，218 = 0，108 kN􀊼經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8，423 kN􀊼活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ = 21，51，22/2 = 3，6 kN�、; 21考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1，2 NG+0，851，4NQ = 1，28，423+ 0，851，43，6= 14，392 kN􀊼不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1，2NG+1，4NQ=1，28，423+1，43，6=15，148kN􀊼六、立桿的穩定性計算:風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0，7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)􀊺按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用，0 = 0，37 kN/m2􀊼z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500032、9-2001)的規定采用，z= 1􀊼s - 風荷載體型系數，取值為0，126􀊼經計算得到，風荷載標準值為:Wk = 0，7 0，3710，126 = 0，033 kN/m2􀊼風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為:Mw = 0，85 1，4WkLah2/10 = 0，85 1，40，0331，21，52/10 = 0，01kNm􀊼考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ，N = 14，392 kN􀊼不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立33、桿的軸心壓力設計值 ，N = N= 15，148kN􀊼 22計算立桿的截面回轉半徑 ，i = 1，59 cm􀊼計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5，3，3得 ， k = 1，155 􀊼計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5，3，3得 ， = 1，8 􀊼計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定，l0 = 3，118 m􀊼長細比: L0/i = 196 􀊼軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i34、 的結果查表得到 ，= 0，188立桿凈截面面積 ， A = 4，5 cm2􀊼立桿凈截面模量(抵抗矩) 􀊻W = 4，73 cm3􀊼鋼管立桿抗壓強度設計值 ，f =205 N/mm2􀊼考慮風荷載時 = 14392，08/(0，188450)+10485，304/4730 = 172，336 N/mm2􀊼立桿穩定性計算 = 172，336 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2􀊺滿足要求，不考慮風荷載時 = 15148，08/(0，188450)=179，055 35、N/mm2􀊼立桿穩定性計算 = 179，055 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2􀊺滿足要求，七、最大搭設高度的計算:按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5，3，6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:Hs = Af - (1，2NG2k + 0，851，4(NQk + MwkA/W)/1，2Gk 23構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為，NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5，295 kN􀊼活荷載標準值 ，NQ 36、= 3，6 kN􀊼每米立桿承受的結構自重標準值 ，Gk = 0，138 kN/m􀊼計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩， Mwk=Mw / (1，40，85) = 0，01/(1，4 0，85) = 0，009 kNm􀊼Hs =( 0，1884，510-4205103-(1，25，295+0，851，4(3，6+0，1884，51000，009/4，73)/(1，20，138)=39，243 m􀊼按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5，3，6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不37、超過50米，H = Hs /(1+0，001Hs)H = 39，243 /(1+0，00139，243)=37，761 m􀊼H= 37，761 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H=37，761 m。腳手架單立桿搭設高度為18m小于H滿足要求，八、連墻件的穩定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算，Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1，206 s 0，126 0 0，37􀊺Wk = 0，7zs0=0，7 1，2060，1260，37 = 0，039 kN/m2􀊼每個連墻件的覆蓋面積內38、腳手架外側的迎風面積 Aw = 10，8 m2􀊼按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5，4，1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 3，000 kN􀊼 24風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)􀊺按照下式計算，Nlw = 1，4WkAw = 0，595 kN􀊼連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 3，595 kN􀊼連墻件承載力設計值按下式計算，Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i = 300/15，9的結果查表得39、到 =0，949A = 4，5 cm2􀊼f=205 N/mm2􀊼連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0，9494，510-4205103 = 87，545kN􀊼Nl = 3，595 Nf = 87，545,連墻件的設計計算滿足要求，九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa􀊼其中，地基承載力標準值，fgk= 120 kPa 􀊼腳手架地基承載力調整系數，kc = 1 􀊼立桿基礎底面的平均壓力，p = N/A =71，96 kPa 􀊼其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ，N = 14，392 kN􀊼基礎底面面積 ，A = 0，2 m2 。p=71，96kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求，