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1、編號：SJHN.JZY-XX保障性住房三期住宅樓模板工程施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據3二、工程概括3三、模板施工總體安排31、測量準備32、材料進場計劃43、管理人員及勞務人員培訓4四、總體部署41、模板配置：42、模板設計準備5五、模板工程施工措施51、剪力墻模板施工51.1、剪立墻模板配置51.2、剪立墻模拼裝61.3、滿堂架架體的搭設61.4、剪立墻模板安裝前應具備的條件72、梁模板72.1、模板配置73、頂板(樓板)模板93.1、工藝流程94、梁、頂板模板安裝應注2、意的質量問題105、外挑構件施工：115.1、陽臺模板：11六、模板安裝質量標準及質量控制：12七、模板拆除的規范要求13八、安全、成品保護及文明施工：15九、成品保護15十一、模板計算書1711.1墻模計算書1711.1.1墻模板荷載標準值計算171、 墻模板內外楞的計算1811.1.3穿墻螺栓的計算2111.2板模板計算書2111.2.1模板支撐方木的計算:2211.2.3托梁材料計算:2311.2.3 模板支架立桿荷載標準值(軸力):2411.2.4立桿的穩定性計算:2511.3.1、梁底支撐的計算2611.3.2 扣件抗滑移的計算:2811.3.3 立桿的穩定性計算:29一、編制依據13、.xx保障性住房三期B區1號樓工程施工圖紙2.國家施工規范、規程和行業標準3.4.5.本公司頒發的程序文件及質量手冊二、工程概括本工程墻、柱、梁、板模板均采用竹膠板，厚度9mm。支撐系統采用扣件式鋼管腳手架。墻、柱、梁、板次楞采用40*90木方，主楞采用48*3.5鋼管。三、模板施工總體安排1、測量準備1.1、根據平面控制網線及業主提供的引測點，將建筑物地下室引測的標高點重新復核，復核無誤后，將此點引測到首層平面易于向上傳遞標高的位置，將此點作為基準點，并以此基準點各引出二個水準點，對二個的水準點復查，以保證施工層引測標高的準確性。 將基準點用紅“”作標記。選擇首層一個紅三角“”為標高基準點，4、用鋼尺向上傳遞水準點并用紅“”作好標記，然后使用S3水準儀往返檢測由另兩個基準點傳遞到施測層的標高基準點是否合格（誤差在2mm內為合格），合格后，方可在該層進行施工。采用水準儀和鋼卷尺在墻或柱主筋上放出該樓層的結構50cm線，并用油漆或雙面膠帶作標記。1.2、在建筑物的首層四個角部及中間設置1010cm鋼板作為標準軸線十字控制點，以上每層在此點垂直方向上留設2020cm方孔，采用激光垂直投測儀從建筑預留的洞口投測定位基點，彈出控制線，用經緯儀將控制線引測到各層軸線上，并用紅油漆將其標記在樓層上。還應在外墻陽角兩側、陽臺兩側彈大角控制線，一般控制線距外墻陽角100處，距陽臺兩側陽角100處。一方5、面通過路線閉合，復核放線的精度，消除放線偏差；另一方面控制外墻大角與陽臺陽角垂直度，通過雙控法來控制定位軸線的準確性。2、材料進場計劃按照工程的進度計劃和流水段的劃分，分階段安排各種設施料的進場，確保工程進度計劃和流水段的施工需求。3、管理人員及勞務人員培訓項目部除按規定對項目相關部門及分包隊伍進行方案、技術交底（包括書面和口頭）外，由勞務作業隊的管理層向其模板操作人員進行方案措施交底，并有項目部質量員和相關工長參加，并做到每周一次。四、總體部署1、模板配置：1.1剪力墻采用13mm竹膠板，次龍骨采用40mm90mm方木，間距250mm，主龍骨采用483.5鋼管間距500mm，按建筑物單層模板6、使用量的兩倍配置；梁模板采用9mm厚竹膠板，次龍骨采用40mm90mm方木，主龍骨采用483.5鋼管；頂板采用9mm竹膠板，次龍骨采用40mm90mm方木。梁、頂板模板配置數量按建筑物單層二層配置。 2、模板設計準備2. 1在模板工程設計前，模板設計人員應與項目部工程技術人員進行討論交流，以確保模板配置的合理性及與其它各工序能夠緊密相結合，以達到施工過程井然有序地進行。2.2木模翻樣前必須熟悉設計圖紙及相關圖紙核定單、設計變更及設計技術交底等資料文件后作出翻樣圖，交給技術部門審核，經認可后，方可下發給班組長進行施工。2.3按照配置的模板施工圖，結合每塊模板具體編號，排定施工流水區域、方向及順序7、。2.4對應模板排置圖，建立預留洞、預埋件的統一放樣及其檔案。2.5施工前設計人應拿出設計圖、翻樣圖等有關資料，結合有關規范、標準及企業相關作業指導書等對施工班組進行準確、全面的技術、質量、安全等方面的交底。五、模板工程施工措施1、剪力墻模板施工1.1、剪立墻模板配置剪力墻模板面板采用13mm厚竹膠板，中間豎向為4090mm 木方為次龍骨，橫向為483.5mm 的雙鋼管主龍骨。次龍骨間距為250mm，主龍骨的間距與對拉螺栓的設置相對應為500mm。對拉螺栓采用14 鋼筋，橫、豎向間距均為500mm。模板安裝前先按照預定的位置打好對拉螺栓孔，并將開孔處用油漆封好，但不能涂在板面上，防止污染墻面。8、1.2、剪立墻模拼裝拼裝大模板的基本單元時，不合模數的另行加工，兩塊大模板拼接處要設置子母口，相互咬合（如下圖）。墻體陰角處模板要用40mm90mm 木方背楞，兩塊竹膠板中間為硬拼縫。另外，在墻模板安裝前必須將墻根部雜物清理干凈；提前檢查”T”型定位筋是否在位或出線,合格后方可安裝模板。陰角模示意圖子母口連接示意圖1.3、滿堂架架體的搭設支模前，要先按照軸距尺寸搭設滿堂腳手架，縱橫間距控制在1.2m內，步距不超過1.5m，用于模板支撐腳手架。腳手架搭設完畢后開始安裝已加工好的模板。按順序將大模吊到指定位置，粗略定位。吊裝模板時先安裝靠近護壁一側大模，將大模與綁扎好的鋼筋網片臨時綁住固定。在吊裝9、另一側模板時應將對拉螺栓穿上，待模板到位后，再將其擰緊，并通過兩側的架子進行加固。1.4、剪立墻模板安裝前應具備的條件模板安裝前先完成剪力墻鋼筋的隱蔽驗收，檢查預埋件、線管是否全部安裝完畢，限位鋼筋是否準確無誤。、安裝預留洞口模板位置必須準確，幾何尺寸符合圖紙設計要求，安裝加固必須牢固，洞口模板兩側必須貼上雙面膠條。、安裝前應先把墻根部雜物清理干凈，模板認真涂刷好脫模劑，安放墻體限位筋，限位筋兩端須刷上防繡漆，橫向間距為1000mm，豎向間距為四道（最下面一道離地面35cm，最上面一道在墻上口以控制墻體截面尺寸）。、檢查墻體邊線、模板控制線是否準確無誤后方可安裝墻體模板。2、梁模板2.1、模板10、配置梁的模板施工采用扣件式鋼管支撐，模板為9mm厚竹膠板，支設梁模板前，應按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，并將底模順著梁長方向背上3道40mm90mm木方；將側模順著梁長方向每隔300mm背上1道40mm90mm木方, 當梁高超過700時，從梁底開始每300設對拉桿一道，間距每隔600打16的對拉螺栓孔(穿14的對拉螺栓)。 支模板時先按梁的軸線位置搭設三排腳手架（帶可調頭）、鋼管頭高度應比梁底矮40cm60cm，先安放483.5600的鋼管主龍骨，再安放帶次龍骨的梁底，梁底模進行循環使用時，必須將梁底模兩側清理干凈，以便梁底模、側模緊密接觸，側模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使澆筑出11、的梁邊角整齊，減小修補的工作量。在安裝完梁側模后，應在側模和底模處加一定的預應力，防止角部發生漏漿。工藝流程：搭設腳手架安放可調頭放置主龍骨安裝、固定梁底模安裝、固定梁側模模板的校正及加固。梁模支架的搭設：梁模支架采用483.5的鋼管支撐架, 按梁的軸線位置搭設三排腳手架,中間一排腳手架位于梁中心線處,架體橫距1.0m,縱距1.2m,步距1.50m。梁高小于600mm3、頂板(樓板)模板3.1、工藝流程搭設滿堂架安放可調頭放置主龍骨安裝、固定板底方木安裝、固定頂板模板模板的校正及加固。3.2、平臺模板采用扣件式鋼管腳手架（帶可調頭），采用的鋼管類型為483.5。支模時先搭設縱橫間距為1200m12、m1200mm的滿堂腳手架，并安放可調頭，調整可調頭標高，使之在同一水平面上，可調頭上先放置主龍骨，主龍骨采用483.5的鋼管，上面垂直于主龍骨方向放置次龍骨，次龍骨間距300mm,采用40mm90mm 木方豎向放置，次龍骨上面鋪9mm竹膠板，竹膠板四邊用釘子固定在次龍骨上。平臺模板示意圖3.3、兩塊竹膠板拼縫必須留設子母口，用釘子釘緊，使拼縫達到硬拼縫，防止漏漿。3.4、支設板模時，應該盡量少切割竹膠板，切割板后應先刷油漆封邊再投入使用，嚴禁在四周板側方向釘釘子，從而延長板的周轉次數。4、梁、頂板模板安裝應注意的質量問題梁、板底不平、下撓；梁側模板不平直；梁上下口模尺寸不一；防治的方法是：梁13、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度。作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞， 再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。5、外挑構件施工：5.1、陽臺模板：、陽臺模板材料同樓板，為增加模板周轉率和施工質量，陽臺模板可制作定型鋼框竹膠板模板。陽臺模板按三層配置，平均周轉10次。、陽臺欄板陽臺欄板在主體結構施工時，預留豎向插筋，水平方向分布鋼筋在剪力墻或框架柱處采用植筋法。陽臺欄板模板采用9mm膠合板模14、，配置整層的1/2層。為了保證陽臺欄板底部接茬平直，在陽臺欄板底焊定位鋼筋以避免錯臺現象，如下圖：定位鋼筋外側預留1020距離，內側與模板頂緊，對拉螺桿緊固后，模板外側與梁邊緊貼，減少漏漿及錯臺現象。、陽臺及欄板容易出現的質量問題上下層外邊不垂直；陽臺上下垂直偏差主體施工外觀不明顯，一旦裝飾完成，窗戶安裝好后，上下層垂直偏差也比較明顯。所以應加強此部分模板支設要求。5.2、控制措施：除由控制線引出定位線外，在距陰陽角100處彈控制線，通過雙控減少偏差。為保證陽臺欄板垂直度，陽臺欄板模板采用定型鋼模。陽臺欄板在外架提升前將欄板砼澆筑完畢，以后不在搭設陽臺模板支設維護架。提升工程進度，為裝飾提供工15、作面。六、模板安裝質量標準及質量控制：模板安裝質量標準及質量控制。必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2002及相關規范要求和清水混凝土質量標準。清水混凝土即是能達到或超過中級抹灰質量標準。感觀質量：表面光潔，混凝土顏色一致。門窗洞口標高一致且棱角方正垂直，混凝土表面質量能達到F1級，不剔鉆、不打磨。模板安裝允許偏差及檢查方法 表1項次項 目允許偏差值檢查方法國家規范標準本工程要求1軸線位置柱、墻、梁54尺量2底模上表面表高54水準或拉線尺量3截面模內尺寸基礎108尺量墻、梁4、-544層高垂直度層高5米65經緯儀或吊線、尺量5相鄰兩板表面高低差22尺量6表面平整度54靠尺、塞16、尺7陰陽角方正-3方尺、塞尺順直-3線尺8預埋鐵件中心線位移33拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移33拉線、尺量螺栓外露長度10、-0+8、-010預留孔洞中心線位移+108拉線、尺量尺寸+10、0+8、011門窗洞口中心線位移-4拉線、尺量寬、高-8對角線-10七、模板拆除的規范要求1、現澆結構模板支撐體系拆除前，混凝土強度必須達到設計要求強度，當設計無具體要求時，應符下列規定：、側模：混凝土強度能夠保證拆除模板時表面棱角不受損壞方可拆除。、底模：在混凝土強度符合下表的規定后，方可拆除。現澆結構拆模時混凝土強度要求結構類型構件跨度達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板2502,17、 8758100梁、拱、殼87581002100拆模前對同條件養護試塊送檢，強度達到規范要求后，填寫模板拆除分項工程檢驗批質量驗收記錄表、質量評定表格，報監理公司驗收，監理方驗收合格后，方可拆模。、質量控制注意點：A、澆筑混凝土前必須檢查模板支撐架體是否按照設計方案搭設，扣件是否松動，頂托是否頂緊、對拉螺栓是否擰緊；B、澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復；C、混凝土分層澆筑，門洞口處混凝土必須從兩側同時倒混凝土，以防門窗洞口變形；D、支設前檢查脫模劑是否涂刷均勻；E、柱、墻、模板下部加設海棉條或堵塞砂漿以防漏漿；F、嚴把進場模板、方木、竹膠板等18、材料質量關，模板不合格的不得使用，重點是模板的表面平整度、剛度、竹膠板的對角線、厚度及密實度。2、模板拆除：、拆模時，不得用撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。、模板拆除時，混凝土強度必須達到設計要求和規范要求，經甲方、監理方同意后，拆模審請批準后方可拆除。、墻體模板拆除，先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除支撐最后拆除大模板。、梁、板模板拆除，先拆除梁側模，再拆除梁底模，最后拆除頂板模板及內架。、樓板留出后澆帶后，將要形成懸挑結構，拆模時此處支撐保留，支撐的間距以結構計算數據為準。樓層后澆帶區域防護采用木蓋板防護。、模板拆除后應按照不同型號分類堆放整齊，清量涂刷隔離劑，把所有竹膠板及方木上的釘子全部19、拔掉，以使為下次使用提供方使。八、安全、成品保護及文明施工：1、木工機械要嚴禁使用倒順開關，所有機械必須設有專人操作。2、圓盤鋸要有皮帶防護罩，鋸片防護罩，特別注意使用木工多用機械時，嚴禁電鋸和電刨同時使用，必須采用隔離措施。3、電刨的傳動軸和皮帶要有防護罩，特別是以現鋸片有裂紋時應立即更換。4、作業人員操作時嚴禁戴手套操作，鋸長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸。使用電鋸、電刨時，兩人操作應注意相互配合，不得硬拉硬拽，避免傷人，機械停用時斷電加鎖。5、木工棚內嚴禁攜帶火種，且應有消防措施，木工棚內應經常保持清潔，做到工完場清。6、注意自我保護并保護他人安全，在操作中應注意自己20、的站位及動作控制，同時還要注意自己的操作不影響他人的安全。 九、成品保護1、上操做面前，模板上的脫模劑不得有墜流，以防污染結構成品。2、為防止破壞模板成品，施工順序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好頂板模板上進行預埋管打彎走線時不得以模板為支點，須用木方作墊進行。3、剪力墻及柱封口前，要檢查是否干凈后，干凈后方可封模板。本道工序完成后要派專人打掃工作面。4、混凝土澆筑時要派專人看模板。發現模板有跑模、漏漿問題時，要及時加固、修補。5、拆模板時一定要注意保護構件的棱角，嚴禁用撬杠撬，一定要用木楔。拆下的模板要分類堆放，不得任意拆散整塊模板，拆時要輕放，釘子朝21、下，以免傷人。6、在操做面上鋸木料時，鋸沫不要飛入梁、柱、墻內，以免清理困難。十、模板加工的管理本工程模板均采用木模，模板加工工作量相對比較大，繁瑣。要求如下：1、除安全方面的警示牌外，還須有工作人員值班記錄，輪流值班人員名單牌。2、木工工長將要加工的模板內容，尺寸提供給班組后，加工棚制作人員必須按時按質完成。加工訂單一式倆分，內容、日期必須填寫清楚。3、進出廠的東西要有記錄，簽字，日期。4、非加工棚人員禁止入內，所有加工機械必須由專人操作。5、工作人員不得攜帶易燃物品進入車間。吸煙必須到工作車間以外，不得在工作棚內吸煙，違者重罰。6、工作車間必須保持干凈，按文明施工要求規定執行。7、木工用電22、必須由電工接線，不得任意接電器等，以防短路發生火災。8、加工各種模具時，一定要有計劃的開料，要以節約材料為原則，做到材料合理使用。加工完后在每塊模板上標明具體的型號尺寸使用部位及數量。十一、模板計算書11.1墻模計算書墻模板設計簡圖11.1.1墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得6.667h； T - 混凝土的入模溫度，取15.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； 23、H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 49.780 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值49.780 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=49.78kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。1、 墻模板內外楞的計算(1).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分24、別為:W = 409090/6 = 54cm3；I = 40909090/12 = 243cm4；內楞計算簡圖（a） 內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.249.780.250.90=13.441kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =(13.441+0.630)/1=14.071 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.114.025、71500.0500.0= 3.52105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 3.52105/5.40104 = 6.514 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 6.514 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（b） 外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連26、續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖1.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.249.78+1.42)0.250.5/2=3.52kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753517.65500.00= 3.08105 N/mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 3.0827、105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 3.08105/5.08103 = 60.589 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值 =60.589N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！11.1.3穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: 28、M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =49.780.50.5 = 12.445 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.445kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！11.2板模板計算書11.2.1模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自29、重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1 + 2)1.20.3 = 1.08 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷載 p = 1.41.08=1.512 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5121.2 /4 + 130、.2061.22/8 = 0.671 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.2061.2/2 = 1.48 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.671106/54000 = 12.42 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 12.42 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!11.2.3托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 131、.2061.2 + 1.512 = 2.959 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.332 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.691 mm ；最大支座力 Qmax = 12.947 kN ；最大應力 = 1331817.537/10160 = 131.084 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 131.084 N/mm2 小于托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.691mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!11.32、2.3 模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.198 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 33、N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.286 kN；11.2.4立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.286 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范34、，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=12286.068/(0.53489) = 47.405 N/mm2；11.3梁模板計算書11.3.1、梁底支撐的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.450.125=1.434 kN/m；(2)模板的35、自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.125(20.45+0.25)/ 0.25=0.201 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.125=0.562 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.21.434+1.20.201=1.963 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.562=0.788 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=499/6 = 54 cm3； I=4999/12 = 243 cm4；3.方木強36、度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 1.963+0.788=2.75 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.12.751.21.2= 0.396 kN.m；最大應力 = M / W = 0.396106/54000 = 7.334 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 7.334 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!4.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)037、.450= 11.475 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(11.475 + 0.350 )+ 1.44.500 = 20.490 kN/m2；計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.153 kN，中間支座最大反力Rmax=6.297；最大彎矩 Mmax=0.145 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.036 mm；支撐鋼管的最大38、應力 =0.145106/5080=28.568 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 28.568 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!11.3.2 扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座39、反力，根據前面計算結果得到 R=6.297 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 11.3.3 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =0.153 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.25)/2)1.200.35=0.441 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.21.00/2+(1.00-0.25)/21.200.120(1.50+24)=3.856kN40、； N =0.153+0.465+0.441+3.856=4.915 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度41、系數，參照扣件式規范表，u =1.73；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4914.804/(0.199489) = 50.506 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=50.506 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =42、6.297 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.45)=0.465 kN； N =6.297+0.465=6.693 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.73；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.5 = 2.997 m；Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6692.537/(0.199489) = 68.775 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 68.775 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！