午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、大學安置公租房項目塔吊起重機基礎工程施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據4二、工程概況4三、塔吊定位與機型51 塔吊平面布置定位原則52、機型選擇6四、塔吊設計參數6五、塔吊基礎設計8六、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收113、預埋件埋設參照以下程序施工：11 再將8根36的圓鋼將預埋螺栓連接。125、按塔吊安裝使用說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。1310、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。14七、塔吊穿地下室處理措施151、地下室底板處理措施：15（2）綁扎底板鋼筋時2、，鋼筋與塔吊基礎預留的鋼筋搭接。15塔吊基礎做法詳圖152、地下室頂板處理措施：153、塔吊基礎施工后注意事項16（2）基礎澆灌時和完成后，必須進行檢查和驗收。16八、塔吊基礎計算書17矩形板式樁基礎計算書171、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-200917一、塔機屬性17三、樁頂作用效應計算20四、樁承載力驗算221、樁基豎向抗壓承載力計算222、樁基豎向抗拔承載力計算23不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！233、樁身承載力計算23(1)、軸心受壓樁樁身承載力23(2)、軸心受拔樁樁身承載力23不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！234、裂縫控制計算23五、承臺計算231、3、荷載計算242、受剪切計算243、受沖切計算244、承臺配筋計算25(1)、承臺底面長向配筋面積25(2)、承臺底面短向配筋面積25(3)、承臺頂面長向配筋面積25(4)、承臺頂面短向配筋面積26(5)、承臺豎向連接筋配筋面積26六、配筋示意圖26承臺配筋圖26 塔吊基礎施工方案一、編制依據 1、本工程施工組織設計； 2、XX大學安置房、公租房工程巖土工程勘察報告； 3、JGJ/T 187-2009塔式起重機混凝土基礎工程技術規程； 4、JGJ 196-2010建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程； 5、GB50007-2011建筑地基基礎設計規范； 6、JGJ33-2012建筑機械4、使用安全技術規程； 7、JGJ94-2008建筑樁基技術規范； 8、本工程設計圖紙； 9、XXJL5015型塔式起重機使用說明書和XXTC5610型塔式起重機使用說明書。 二、工程概況 1、工程名稱：XXXX大學公租房、安置房項目；2、工程地點：；3、建設單位：；4、設計單位：；5、監理單位：6、施工單位：。7、結構形式：安置房為部分框支剪力墻結構，公租房為框架剪力墻結構。 8、建設規模：本擬建工程地下1層，其中安置房地上23層，建筑高度為70.45米；公租房地上32層，建筑高高度84.95米。9、地質概況：根據XX大學公租房工程巖土工程勘察報告，塔吊基礎地質情況自上而下分別為 圓礫層（含365、%的粘土）66.3m78.75m 強風化泥質粉砂巖層63.2m66.3m 中風化泥質粉砂巖層63.2以下樁身需穿過圓礫層和強風化泥質粉砂層，進入中風化粉質砂巖層3D。三、塔吊定位與機型 1 塔吊平面布置定位原則 1.1考慮到多臺同時作業，應盡量減少塔吊之間的相互影響，塔吊按棟號設置，便于施工組織，減少協調矛盾。 1.2 盡量減少塔機基礎施工和塔機安裝后對邊坡穩定性可能帶來的影響。 1.3 根據施工進度情況、各塔吊高差關系及各樓座的結構形式等，確定立塔順序。 1.4 便于塔機的安裝和拆除。1.5 塔機在考慮安裝、拆除方便的同時，塔機的回轉半徑盡可能覆蓋整個施工作業區 盡量減少塔機的作業盲區和覆蓋6、更多的材料堆放場地，減少材料二次倒運。1.6 明確塔間合理高差的控制以及塔位頂升順序。 1.7 塔吊布置時盡量避免過多的交叉，以充分發揮塔吊的效率。塔吊編號塔 吊 位 置(塔吊基座中心點)1#安置房北側，承臺中心點距離14軸3.7米，距離15 軸3.4米，距離L軸1.75米，距離H 軸2米。2#公租房南側2、機型選擇根據以上原則，確定安置房采用1臺XX集團生產的XXTC5610型塔式起重機，公租房采用XX有限公司生的JL5015(QTZ63F)型塔式起重機，兩塔吊相距65米。 四、塔吊設計參數XX建業TC5610自升式塔式起重機起吊性能：最大起重量：6噸 最大臂長：56米 獨立高度：40米 工7、作幅度：2.5-56米 起升速度:40/20/20m/min 回轉速度:00.60r/min 頂升速度:0.400.70 m/min 最大工作幅度時配重14.46t。XXJL5015自升式塔式起重機起吊性能：最大起重量：6噸 最大臂長：50米 獨立高度：39米 工作幅度：2.0-50米 起升速度:40/20/4.44m/min 回轉速度:00.60r/min 頂升速度:0.400.70 m/min 最大工作幅度時配重10.25t。XX建業TC5610自升式塔式起重機整體技術參數如下：XXJL5015自升式塔式起重機整體技術參數如下：五、塔吊基礎設計 塔吊基礎位于地下室底板下，安置房布置在14軸8、15 軸之間及L軸、H 軸之間。公租房布置在南側。為便于施工，減少基坑挖方，防止基礎頂面積水，塔吊基礎頂標高同該處地下室底板頂標高。該處部分地梁、承臺基礎與塔吊基礎重合，施工時應與塔吊基礎一同施工。由于塔吊基礎位于圓礫層（含36%的粘土，飽水），其地基承載力不能滿足塔吊地基最低承載力fak=160kpa的要求，故需要對塔吊基礎地基進行處理。 塔吊基礎樁采用5根樁徑500mm，壁厚125mm預應力管樁，樁長=17m。承臺正中心布置一根管樁，其他管樁對稱分布在承臺四個角點，每根樁中心距兩承臺緣距離為600mm。管樁砼標號為C80，塔吊基礎砼標號為C35，基礎尺寸為5000mm5000mm11009、mm。基礎配筋為上層縱橫各26根20二級螺紋鋼筋，間距為200mm；下層縱橫各26根25二級螺紋鋼筋，間距為200mm；架立筋為14400，呈梅花布置，鋼筋保護層厚度為50mm。 塔吊基礎施工尺寸見塔吊基礎施工圖塔吊承臺基礎墊層底標高、墊層厚度、基礎高度、基礎頂標高、樁頂標、樁詳見下表：序號樓號塔吊基礎墊層底標高(m)墊層厚度(mm)基礎高度(mm)基礎頂標高(m)樁頂標高(m)樁長m）1安置房77.55100110078.7577.75172公租房77.55100110078.7577.7517塔吊承臺基礎施工圖L:5000 B:5000 H:11001100202002020014400110、0002520025200 六、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收 1、本工程基礎樁采用預應力管樁，其施工工藝及質量控制要點詳見樁基工程專項施工方案，管樁頂標高伸入承臺基礎10cm，樁芯插入8根20鋼筋各伸入承臺和樁芯不小于1m，鋼筋上口按規范加工成喇叭狀，樁芯用比承臺高一等級砼填塞。管樁樁頭破除時應采用切割法，嚴禁直接采用錘擊法施工。2、樁基施工完畢檢測合格后，按塔吊基尺寸開挖承臺基坑，每側考慮工作面寬度20cm，先澆筑10cm厚C20砼墊層，要求平面誤差不超過L/500。在墊層上彈線，砌基礎側模，基礎側模采用12墻磚胎模，內側用防水砂漿抺面。承臺基礎砼強度為C35，將塔吊底架放在已澆好的墊層面11、上，并用鋼筋將底架與基礎鋼筋骨架焊接成一整體，澆注基礎砼時，保證頂面平整度要求。砼采用C35，承臺表面平整度允許偏差不大于L/1000且不超過10mm，平面尺寸、標高偏差控制在20 mm以內。4塊預埋鋼墊板必須高出砼頂面1cm，平面誤差不得大于L/750，墊板底砼填充率必須大于95%。為保證塔吊的順利安裝，預埋地腳螺栓螺牙在砼澆筑前必須用橡膠套或塑料布妥善保護起來。3、預埋件埋設參照以下程序施工：將16個32-M36級高強度螺栓及4塊墊板與預埋螺栓定位框裝配在一起。 為了便于施工，當鋼筋捆扎到一定程度時，將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體吊入鋼筋網內。 再將8根36的圓鋼將預埋螺栓連接。 12、吊起裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體，澆筑混凝土。在預埋螺栓定位框上加工找水平，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。 固定支腿周圍混凝土充填率必須達到95%以上。 預埋螺栓定位如下圖所示： XXJL5015塔吊基礎預埋螺栓施工圖XXTC5610塔吊基礎預埋螺栓施工圖：4、起重機的混凝土基礎至少養護7天，驗收合格后，方可使用。 5、按塔吊安裝使用說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。 6、檢測塔吊基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵，墊鐵每處不能超過2塊。7、塔吊腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。 8、基礎砼13、澆筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到塔吊安裝說明書要求。 9、塔吊基礎砼澆筑時應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。 10、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。 11、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。 12、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。 13、塔吊的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.514、mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。 14、塔吊基礎樁的預應力管樁施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制，樁尖必須進入設計的持力層深度，管樁接頭焊接質量按要求進行檢測。 15、應在塔吊基礎四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。 七、塔吊穿地下室處理措施 本工程安置房塔吊布置在地下室中，塔吊穿地下室的處理措施如下： 1、地下室底板處理措施： （1）本工程設計塔15、吊基礎頂標高同地下室底板頂標高，施工時澆筑塔吊基礎，塔吊基礎鋼筋綁扎時，除綁扎塔吊基礎鋼筋外，還應按地下室底板配筋綁扎塔吊部分的底板、承臺的鋼筋，并預留一個搭接長度。（2）綁扎底板鋼筋時，鋼筋與塔吊基礎預留的鋼筋搭接。 （3）在塔吊基礎與地下室底板接觸的部位預埋3mm厚的止水鋼板。具體做法如下圖所示：塔吊基礎做法詳圖2、地下室頂板處理措施： （1）在地下室頂板上開一個一米八見方的孔，施工時頂板洞口四周設置止水帶。塔吊拆除后，用高一強度等級的微膨脹混凝土封閉。因塔吊處預留孔封閉后，底板受力與實際設計狀況不同，為保證頂板安全，在封閉洞口前，塔吊所在跨的頂板下方加鋼管支撐。 （2）頂板預留孔處鋼筋按16、設計要求預留一個搭接長度，拆除塔吊后，采用搭接的方式連接。板四周預留12鋼筋500mm長，按原頂板配筋間距設置。（3）在預留的頂板洞口周邊砌筑20cm高的磚墻擋水，素水泥漿抹光。并在周邊加設1200mm高防護欄桿。3、塔吊基礎施工后注意事項（1）塔吊基礎按設計圖施工，做好隱蔽工程資料記錄，砼澆灌后做好養護。必須保證砼強度達到75%之后方可開始塔機安裝作業。（2）基礎澆灌時和完成后，必須進行檢查和驗收。八、塔吊基礎計算書矩形板式樁基礎計算書（以XX建業TC5610塔機驗算驗算基礎受力） 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB500117、0-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC5610塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.59塔機獨立狀態的計算高度H(m)45.9塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(18、kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地湖南 長沙市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)風振系數z工作狀態2.101非工作狀態2.164風壓等效高度變化系數z0.577風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片19、桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.22.1011.950.5770.20.454非工作狀態0.81.22.1641.950.5770.350.818 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.4540.351.645.911.67傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.511.6745.9)54820、.884非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.8180.351.645.921.026傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.82.5-19.86.3-89.411.8+0.521.02645.9135.187 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.411.6716.338傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.521、-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.511.6745.9)831.069非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.421.02629.436傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.82.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.521.02645.9258.733 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.1承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C22、(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.125+019)=687.5kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2687.5=825kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+687.5)/4=287.225kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh23、)/L =(461.4+687.5)/4+(548.884+11.671.1)/5.374=391.75kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+687.5)/4-(548.884+11.671.1)/5.374=182.7kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+825)/4+(831.069+16.3381.1)/5.374=505.66kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+825)/4-(831.069+16.3381.1)/5.37424、=189.68kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)15.9樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值1800樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)205000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100最大裂縫寬度lim(mm)0.1普通鋼筋相對粘結特性系數V1預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.1是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.4土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值q25、pa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)圓砂12.57036000.7300強風化巖3.18036000.7350中風化巖1.458036000.7800 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.196m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.5300)/2.5=750/2.5=300kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.196)/4=6.054m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc26、=1.571(11.470+3.180+1.480)+36000.196+0.43006.054=3252.279kN Qk=287.225kNRa=3252.279kN Qkmax=391.75kN1.2Ra=1.23252.279=3902.734kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=182.7kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=123.14210.72/4=1079mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=505.66kN 樁身結構豎向承載力設計值27、：R=1800kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=182.7kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算 Qkmin=182.7kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 28200承臺底部短向配筋HRB335 25200承臺頂部長向配筋HRB335 20200承臺頂部短向配筋HRB335 20200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1100-50-28/2=1036mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(505.66+(189.68)5.374/2=1868.383kNm X方向：Mx=Mab/L=186828、.3833.8/5.374=1321.146kNm Y方向：My=Mal/L=1868.3833.8/5.374=1321.146kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 831.069/5.374=296.066kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1036)1/4=0.937 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.6-0.5)/2=0.85m a1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.6-0.5)/2=0.85m 剪跨比：b=a1b/h0=850/1036=0.82，取b=0.82； l= a1l/h0=850/29、1036=0.82，取l=0.82； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.82+1)=0.961 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.82+1)=0.961 hsbftbh0=0.9370.9611.5710351.036=7328.551kN hslftlh0=0.9370.9611.5710351.036=7328.551kN V=296.066kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=7328.551kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.036=3.672m ab=3.8mB+2h0=3.672m，al=330、.8mB+2h0=3.672m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5-3.8+0.5)/2=0.85m cl=(l-al+d)/2=(5-3.8+0.5)/2=0.85m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=850/1036=0.82，取b=0.82； l= a1l/h0=850/1036=0.82，取l=0.82； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.82+0.2)=0.549 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.82+0.2)=0.549 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.549(0.85+0.85/31、2)+0.549(0.85+0.85/2)0.97515701.036=2219.192kN Nl=V=296.066kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2219.192kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1321.146106/(1.0316.7500010362)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1321.146106/(0.9931036300)=4282m32、m2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4282,0.002450001036)=12199mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=16010mm2A1=12199mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1321.146106/(1.0316.7500010362)=0.014 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S2=1-2/2=1-0.014/2=0.993 33、AS2=Mx/(S2h0fy1)=1321.146106/(0.9931036300)=4282mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002450001036)=12199mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=12763mm2A2=12199mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=8169mm20.5AS1=0.516010=8005mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=8169mm20.5AS2=0.512763=6382mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖