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1、二十八棟三層疊院別墅項目塔吊專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況4二、編制依據4三、塔吊的選型與布置4四、塔吊基礎設計51、塔吊基本參數62、格構柱基本參數63、基礎參數64、塔吊計算狀態參數6一）、塔吊受力計算71、塔吊豎向力計算72、塔吊風荷載計算73、塔吊彎矩計算74、塔吊水平力計算75、每根格構柱的受力計算8（1）、樁頂豎向力的計算8（2）、樁頂剪力的計算91、螺栓抗剪驗算92、螺栓抗拉驗算93、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算9三）、承臺驗算101、螺栓抗剪驗算102、螺2、栓抗拉驗算103、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算10四）、單肢格構柱截面驗算101、格構柱力學參數102、格構柱平面內整體強度113、格構柱整體穩定性驗算114、剛度驗算11五）、整體格構柱基礎驗算111、格構柱基礎力學參數112、格構柱基礎平面內整體強度123、格構柱基礎整體穩定性驗算12NEX = 2EAn2/1.10x22124、剛度驗算12六）、樁豎向極限承載力驗算13七）、抗拔樁基承載力驗算14八）、樁配筋計算141、樁構造配筋計算142、樁抗壓鋼筋計算153、樁受拉鋼筋計算15一）、塔吊受力計算151、塔吊豎向力計算152、塔吊風荷載計算153、塔吊彎矩計算164、塔吊水平力計算3、165、每根格構柱的受力計算16（1）、樁頂豎向力的計算17（2）、樁頂剪力的計算171、螺栓抗剪驗算172、螺栓抗拉驗算173、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算18三）、承臺驗算181、螺栓抗剪驗算182、螺栓抗拉驗算183、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算18四）、單肢格構柱截面驗算181、格構柱力學參數192、格構柱平面內整體強度193、格構柱整體穩定性驗算194、剛度驗算19五）、整體格構柱基礎驗算201、格構柱基礎力學參數202、格構柱基礎平面內整體強度203、格構柱基礎整體穩定性驗算20NEX = 2EAn2/1.10x22204、剛度驗算21六）、樁豎向極限承載力驗算21七）、抗4、拔樁基承載力驗算22八）、樁配筋計算231、樁構造配筋計算232、樁抗壓鋼筋計算233、樁受拉鋼筋計算23九）、格構柱施工要求（工程經驗）23六、塔吊避雷措施24七、主要安全技術措施24八、塔身與砼結構防水處理辦法25九、多塔作業注意事項25十、多塔作業措施26十一、承臺土方開挖技術措施26十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正27十三格構柱垂直度控制271、樁位放測28一、工程概況工程名稱：xx工程建設單位：設計單位：本工程為xx工程標段，由2047#共二十八棟三層的疊院別墅和4851#共四棟高層，地下一層平時為地下車庫，戰時為二等人員掩蔽所。本工程別墅為現澆異形柱框架剪力墻結構，而高層為現5、澆剪力墻結構，地上建筑面積為120000，地下建筑面積為38883。由于塔吊位于地下室內，且需在基坑未開挖之前架設，故采用鉆孔灌注樁加鋼格構柱的基礎形式。格構柱高度從地下室底板底標高至0.000以上0.6m。根據工程平面位置，總共布置11臺塔吊作為結構施工期間是垂直運輸機械，考慮到材料運輸距離，所有塔吊選用QTZ63塔吊，最大幅度為50m。安裝的具體位置見附圖。二、編制依據1、xx工程施工總平面圖及地下室頂板圖；2、xx工程巖土工程勘察報告；3、QTZ40、QTZ63自升式起重機使用說明書；4、GB51442006塔式起重機安全規程；5、GB 500072002建筑地基基礎設計規范。6、GB/6、T50312008塔式起重機；7、JGJ1962010建筑施工塔式起重機安裝使用拆卸安全技術規程；8、DB33/T10532008浙江省工程建設標準固定式塔式起重機基礎設計規程；9、建設部建質2009（87）文件。三、塔吊的選型與布置本工程上部由33個單體組成，地下室面積較大。業主對工期要求緊，根據工程實際情況，采用11臺自升塔式起重機。塔吊安裝由專業的安拆隊伍負責施工，具有相應資質的安拆單位，并出具搭拆專項方案，符合公司機械管理辦法要求。四、塔吊基礎設計 根據工程實際情況，11臺塔吊在基礎土方開挖時投入使用，11臺塔吊全部設置于地下室基坑內。全部塔吊基礎采用樁上格構柱承臺基礎，塔吊樁基礎采用7、800鉆孔灌注樁，樁中心距1600mm，樁身配置1318鋼筋，箍筋采用螺旋箍筋8200，加強箍采用122000，砼強度等級為C35，四肢角鋼格構柱直接埋設在樁內，格構柱長6.4米與樁搭接2.0米，格構柱與樁鋼筋籠電焊焊接，格構柱伸出自然地坪與塔機連接，塔吊基座采用雙榀I36工字鋼制作，用電焊固定在4根格構柱頂。塔身穿越底板及頂板時，應和設計取得聯系，征得設計同意后，方可實施。工程地質參數詳見下表：層序巖土名稱樁在此土層平均厚度(m)土層頂絕對標高(m)樁周土摩擦力特征值qsa(Kpa)地基土承載力特征值fak(Kpa)樁端阻力特征值qpa(Kpa)-2粉質粘土2.300.4（取1.35）2.28、7-1.521170淤泥質粉質粘土10.206.00（取8.1）1.67-2.26860淤泥質粉質粘土15.81.60（取8.7）-5.83-10.99970粉質粘土12.600.60（取6.6）-10.42-22.6227170400-1粉質粘土10.901.20（取6.05）-13.45-27.7423140300-2粉質粘土15.102.50（取8.8）-22.29-33.1826150400含粘性土角礫12.100.30（取6.2）-31.44-41.37452501400-1粉質粘土14.100.60（取7.35）-33.67-45.4835180600-2含粘性土角礫15.700.9、40（取8.05）-37.37-53.18442201300-3含碎石粉質粘土26.705.00（取15.85）-42.01-57.1838200900由于塔吊只有一種型號，采用同樣的基礎，所以只計算高層(23層)處的塔吊，其他的不再計算。基本參數1、塔吊基本參數塔吊型號：QTZ63； 標準節長度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN； 塔吊地腳螺栓性能等級：高強8.8級；最大起重荷載Q：60kN； 塔吊地腳螺栓的直徑d：36mm；塔吊起升高度H：75m； 塔吊地腳螺栓數目n：16個；塔身寬度B: 1.6m； 2、格構柱基本參數格構柱計算長度lo：5m； 格構柱綴件類型：綴板；格構柱綴件節10、間長度a1：0.65m； 格構柱分肢材料類型：L100x10；格構柱基礎綴件節間長度a2：1.3m； 格構柱鋼板綴件參數:寬100mm，厚10mm；格構柱截面寬度b1：0.4m； 格構柱基礎綴件材料類型：L100x10；3、基礎參數樁中心距a：1.6m； 樁直徑d：0.8m；樁入土深度l：35m； 樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁；樁混凝土等級：C35； 樁鋼筋型號：HRB335；樁鋼筋直徑：18mm； 鋼平臺寬度：3.26m； 鋼平臺厚度：0.272m；鋼平臺的螺栓直徑：30mm； 鋼平臺的螺栓數目：16個；鋼平臺的螺栓性能等級：高強8.8級； 4、塔吊計算狀態參數地面粗糙類別：A類 近11、海或湖岸區； 風荷載高度變化系數：0.5；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態：所處城市：浙江寧波市， 基本風壓0：0.5 kN/m2；額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：1934.36kNm； 工作狀態：所處城市：浙江寧波市， 基本風壓0：0.5 kN/m2，額定起重力矩Me：630kNm； 基礎所受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：1934.36kNm； 非工作狀態下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎上的垂直力：N=Gt=450.80=450.80kN；2、塔吊風荷載計算地處 浙江寧波市，基本風壓0=12、0.5 kN/m2；擋風系數計算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風系數=0.87；體型系數s=1.90；查表得：荷載高度變化系數z=0.50；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.50=0.33kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0.330.871.6075.0075.000.5=1296.20kNm；總的最大彎矩值：Mmax=Me+M+Ph=630.00+1296.20+30.000.27=1934.36kNm；4、塔吊水平力計算水平力：Vk=BH+P=0.513、01.6075.000.87+30.00=81.98kN；5、每根格構柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=450.80kN； Mkmax=1934.36kNm； Vk=81.98kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(Fk+Gk)/nMxkxi/xj2式中：n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值； Gk樁基承臺的自重標準值； Mxk承臺底面的彎矩標準值； xi單樁相對承臺中心軸的X方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkma14、xa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=450.80/4+(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=967.57kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=450.80/4-(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=-742.17kN；需要驗算樁基礎抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2Vk/4=1.281.98/4=24.59kN；二）、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1436.002250/4=254.47kN；Nv=115、.2Vk/n=1.281.98/16=6.15kN254.47kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1432.252400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2742.17/4.00=222.65kN326.69kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的16、設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(6.15/254.47)2+(222.65/326.69)2)0.5=0.68；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三）、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002250/(41000)=176.71kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，即：n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=742.17/4.00=185.54kN；Ntb=de2ft17、b/4=3.1426.722400/(41000)=224.23kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.12/176.71)2+(185.54/224.23)2)0.5=0.83；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四）、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數L100x10A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.5118、cm4 z0 =2.84cm每個格構柱由4根角鋼L100x10組成，格構柱力學參數如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=179.51+19.26(40.00/2-2.84)24=23403.67cm4；An1=A4=19.264=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；2、格構柱平面內整體強度Nmax/An1=1161.09103/(77.04102)=150.71N/mm2f=300N/mm2；格構柱平面內整體強度滿19、足要求 。3、格構柱整體穩定性驗算L0x1=lo=5.00m；x1=L0x1102/ix1=5.00102/17.43=28.69；單肢綴板節間長度：a1=0.65m；1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；0x1=(x12+12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1161.09103/(0.8877.04102)=170.73N/mm2f=300N/mm2；格構柱整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=43.85=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=65.00cm；單肢回轉半徑：i1=3.05cm；單肢長20、細比：1=lo1/i1=65/3.05=21.310.7max=0.743.85=30.69；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩定滿足要求。五）、整體格構柱基礎驗算1、格構柱基礎力學參數單肢格構柱力學參數：Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm格構柱基礎是由四個單肢的格構柱組成的，整個基礎的力學參數：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=23403.67+77.04(1.60102/2-0.40102/2)24=1202990.68cm4；An2=An14=77.044=308.16cm2；W2=I21、x2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60102/2-0.40102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；2、格構柱基礎平面內整體強度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=540.96103/(308.16102)+2708.10106/(1.020049.84103)=152.62N/mm2f=300N/mm2；格構式基礎平面內穩定滿足要求。3、格構柱基礎整體穩定性驗算L0x2=lo=5.00m；x2=L0x2/ix2=5.00102/62.48=8.00；An2=308.16cm222、；Ady2=219.26=38.52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(8.002+40308.16/38.52)0.5=19.60；查表：x=0.96； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-35.86N/mm2f=300N/mm2；格構式基礎整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=19.60=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=130.00cm；單肢回轉半徑：ix1=17.23、43cm；單肢長細比：1=l02/ix1=130/17.43=7.46 742.174kN；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 742.174kN；樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋，1318。實際配筋值3308.5 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑24、不應小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。工作狀態下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎上的垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN；2、塔吊風荷載計算地處 浙江寧波市，基本風壓0=0.5 kN/m2；擋風系數計算： 25、= (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風系數=0.87；體型系數s=1.90；查表得：荷載高度變化系數z=0.50；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.001.900.500.50=0.33kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0.330.871.6075.0075.000.5=1296.20kNm；總的最大彎矩值：Mmax=1.4(Me+M+Ph)=1.4(630.00+1296.20+30.000.27)=1934.36kNm；4、塔吊水平力計算水平力：Vk=BH+P=0.501.6075.26、000.87+30.00=81.98kN5、每根格構柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=510.80kN； Mkmax=1934.36kNm； Vk=81.98kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(F+G)/nMyyi/yj2；式中：n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值； G樁基承臺的自重標準值； My承臺底面的彎矩標準值； yj單樁相對承臺中心軸的Y方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmaxa2-0.5)/(2(a227、-0.5)2)=510.80/4+(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=982.57kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmaxa2-0.5)/(2(a2-0.5)2)=510.80/4-(1934.361.602-0.5)/(2(1.602-0.5)2)=-727.17kN；需要驗算樁基礎抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2V/4=1.281.98/4=24.59kN；二）、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=13.1436.002250/4=254.47kN；Nv=1.2Vk/n=1.281.9828、/16=6.15kN254.47kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.1432.252400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2727.17/4.00=218.15kN326.69kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(29、Nt/Ntb)2)0.5=(6.15/254.47)2+(218.15/326.69)2)0.5=0.67；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三）、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nvb=nvd2fvb/4=13.1430.002250/(41000)=176.71kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數量，即：n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=727.17/4.00=181.79kN；Ntb=de2ftb/4=3.1426.722430、00/(41000)=224.23kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.12/176.71)2+(181.79/224.23)2)0.5=0.81；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四）、單肢格構柱截面驗算1、格構柱力學參數L100x10A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.51cm4 z0 =2.84cm每31、個格構柱由4根角鋼L100x10組成，格構柱力學參數如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=179.51+19.26(40.00/2-2.84)24=23403.67cm4；An1=A4=19.264=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；2、格構柱平面內整體強度Nmax/An1=1179.09103/(77.04102)=153.05N/mm2f=300N/mm2；格構柱平面內整體強度滿足要求 。3、格構柱整體穩定性32、驗算L0x1=lo=5.00m；x1=L0x1102/ix1=5.00102/17.43=28.69；單肢綴板節間長度：a1=0.65m；1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；0x1=(x12+12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1179.09103/(0.8877.04102)=173.38N/mm2f=300N/mm2；格構柱整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=43.85=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=65.00cm；單肢回轉半徑：i1=3.05cm；單肢長細比：1=lo1/i1=65/33、3.05=21.310.7max=0.743.85=30.69；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩定滿足要求。五）、整體格構柱基礎驗算1、格構柱基礎力學參數單肢格構柱力學參數：Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm格構柱基礎是由四個單肢的格構柱組成的，整個基礎的力學參數：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=23403.67+77.04(1.60102/2-0.40102/2)24=1202990.68cm4；An2=An14=77.044=308.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=34、1202990.68/(1.60102/2-0.40102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；2、格構柱基礎平面內整體強度1.2N/An+1.4Mx/(xW)=612.96103/(308.16102)+2708.10106/(1.020049.84103)=154.96N/mm2f=300N/mm2格構式基礎平面內穩定滿足要求。3、格構柱基礎整體穩定性驗算L0x2=lo=5.00m；x2=L0x2/ix2=5.00102/62.48=8.00；An2=308.16cm2；Ady2=219.26=38.35、52cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(8.002+40308.16/38.52)0.5=19.60；查表：x=0.96； NEX = 2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-24.90N/mm2f=300N/mm2；格構式基礎整體穩定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=19.60=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=130.00cm；單肢回轉半徑：ix1=17.43cm；單肢長細比：1=l0236、/ix1=130/17.43=7.46 727.174kN；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 727.174kN；樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構造配筋計算按照構造要求配筋。As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋，1318。實際配筋值3308.5 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為20030037、mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。九）、格構柱施工要求（工程經驗）1、格構柱錨入樁基中的長度不小于2000mm，并需增加箍筋和主筋數量，確保焊接質量樁混凝土等級不小于C30；2、吊（插）入樁孔時，應控制鋼構柱的垂直與水平二個方向的偏位。特別需防止澆搗混凝土后鋼構柱的偏位，施工方案中必須有38、防偏位措施（采用模具等定位方法）。3、鋼構柱應在工廠制作，成品后運往工地。現場焊接水平桿與斜撐桿（柱間支撐）等構件，必須持有焊接上崗證，原則上仍應由生產廠家派員施焊。4、單肢鋼構柱內部需留有足夠空間，澆搗混凝土中應采取有效手段保證混凝土的填充率達到95%以上。5、開挖土方時，塔機鋼構柱周圍的土方應分層開挖，鋼構柱之間的水平與斜撐桿（或柱間支撐），連接板等構件，必須跟隨挖土深度而及時設置并焊接。6、鋼構柱露出端頂部設置承壓板的，校水平后進行承壓板剛性定位，焊接后四塊承壓板的上表面平面度不大于1/500。7、塔機使用中，要經常觀察鋼筋混凝土連接塊的變形情況；經常觀察地腳螺栓松動情況，隨時擰緊；經常39、觀察塔機的垂直度，發現超差及時糾正。六、塔吊避雷措施塔機要用專用的接地線可靠接地，接地電阻不得大于4歐姆。塔機在做基礎前，在塔吊邊打入20圓鋼一根，深度2m，該圓鋼上方裝12螺桿帶螺母，焊接連接好。塔機安裝完成后，底部同時也要安12螺桿帶螺母與塔機地下節焊接連接好，采用10mm2銅線，螺母與螺母之間相互連接，確保塔吊防雷安全七、主要安全技術措施1、基礎平面與水平傾斜度1/1000。2、標準節垂直度控制在1/1000。3、確保格構柱與樁基穩固連接。4、在塔吊安裝前，必須向操作人員進行安全、技術交底。5、作業人員進入現場必須戴安全帽，穿防滑鞋，高空作業必須系安全帶。6、塔吊操作須有專人指揮，全體作40、業人員集中精力，相互配合，在指揮人員指揮下安全作業。7、對所有的起重工具如索具，夾具等進行全面檢查并計算，驗算后方可使用。8、塔吊安裝后必須經主管部門檢查驗收合格后，掛牌方可使用。9、塔吊司機須持有效操作證上崗。10、嚴格執行“十個不準吊”。11、塔吊電箱必須上鎖，專人保管，工作完畢切斷電源、上鎖。12、經常對塔吊進行保養維修，特別是對五限位（超高、變幅、超重、力矩、升空室）上保險；吊鉤、鋼絲繩、滾筒要經常檢查并準備配件。八、塔身與砼結構防水處理辦法1、因塔吊基礎埋置在砼結構底板以下，但塔身穿過底板和頂板。因此塔身在底板處用3mm鐵板焊接在塔身上作止水片，焊接必須牢固、密封、位置正確（底板的141、/2處），砼澆搗應仔細、密實。2、板塔身洞口防水處理采用緩彭型遇水膨脹止水條，頂板筋相互錯開預留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、澆搗洞口封閉。施工時應清理好施工縫雜物，沖洗干凈，再用高一級的砼摻12%WG-UEA微膨脹劑澆搗密實，注意砼養護不少于14晝夜，砼結構表面防水另增加一道SBS防水層。九、多塔作業注意事項1、項目部必須配置塔吊指揮且持證上崗，配備對講機，由塔吊指揮統一協調塔吊的吊裝工作。2、塔吊安裝高度必須不在同一平面（應由足夠的高差）3、項目部應做好塔吊司機和塔吊指揮的安全技術交底工作，特別有關多塔作業的注意事項。4、兩臺塔吊不得同時在吊裝重疊區域進行吊裝工作，當塔吊在吊裝重疊區域進42、行工作時應注意相關塔機的情況。5、做好混凝土試塊留置工作，在安裝塔吊前進行試壓，滿足混凝土強度后，方可允許安裝塔吊。6、做好塔吊的沉降觀測工作，特別是在塔吊剛安裝時，應每星期至少觀測一至兩次，待沉降穩定后，才可減少觀測次數，但每月不得少于一次。如發現異常情況，應及時上報。7、塔吊基礎施工前，應做好技術交底工作。十、多塔作業措施1、塔機位置的布置應盡量減少對工期的影響，對工程結構的影響，本工程需安裝11臺塔機方能滿足使用要求。2、各臺塔吊存在交叉作業，為盡量減少交叉工作面，所以為了保證運行中各塔機的安全作業，相互兩臺塔吊高低差控制在2.8m，保證安全高度，以避免碰撞。3、為了確保結構施工期間各塔43、機合理使用，安全作業，發揮塔機的最大效能，滿足施工進度需要，加強群塔作業的管理、調控，特安排專人對施工現場各塔基作業的指揮與協調。確保群塔施工的順利進行。4、加強人員的管理，選擇有豐富工作經驗和較強責任心的塔吊司機。并對塔吊司機、塔吊指揮進行有針對性的安全交底，督促其嚴格執行。5、每臺塔吊派專人指揮及相互間的吊裝協調。塔機與信號指揮人員必須配對對講機，確保指揮信號的可靠和準確，我項目部對塔機實行全天候共六個頻道，避免因使用哨音造成指揮信號混亂和對周圍群眾的噪音干擾。6、加強塔機的頂升管理。按時按要求完成塔機的附墻頂升工作。派專人進行現場監督，確保頂升過程的安全，并不受相鄰塔機的干擾。十一、承臺44、土方開挖技術措施1、全部塔吊，地下室土方工程先分層開挖到-3.5m，在鋼格柱上安裝塔吊，再按基坑圍護方案要求，分層開挖到基礎墊層底-6.20m，塔吊基礎的基坑開挖深度為0.7米，砼連接承臺施工完成后立即回填至墊層底施工底板墊層。在土方分層開挖期間，對鑿出的鋼格構柱進行連接桿件加固，確保塔吊的安全。2、土方開挖參見地下室土方開挖相關方案。開挖時應注意一下安全問題：（1）在土方開挖前，由項目施工員對挖土人員詳細的技術交底。放好坡頂線，坡底線經復測及驗收合格后開始挖土。（2）承臺土方開挖用機械開挖至承臺墊層底標高以上0.5m后停止，剩余土方采用人工開挖。（3）挖土過程要注意附近邊坡開挖的土方。（4）45、挖土過程中要確保施工安全，以免發生意外。（5）挖至基底后應及時進行基槽驗收，合格后及時進行墊層等下一道工序施工，盡量避免土體暴露，防止土體水分蒸發損失，導致土體積膨脹或因下雨侵泡土體，必要時基底覆蓋塑料薄膜，帆布等措施。（6）在基坑底設置臨時集水坑，每只集水坑配備一臺抽水柈，隨時抽出坑內積水。（7）基坑頂離坑邊500mm左右做臨時防護欄桿，欄桿用黃黑相間的鋼管搭設，欄桿高度1.5m，設三道水平橫向桿，并在圍護欄桿四周用密目網封閉維護。（8）填土前應將基坑內積水抽干，清除雜物，然后分層回填務實。十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正1、土方開挖期間，塔吊基礎沉降觀測每天一次，垂直度在塔吊自由高度46、時每天一次測定，當架設附墻后，每周一次（在安裝附墻時必測）。2、當塔吊基礎沉降，塔身軸心線對支承面垂直度偏差超高2規定范圍時，必須進行偏差校正，在標準節之間加鋼片校正，首先在偏差方向將螺母松開幾毫米，然后將塔吊后平衡臂轉向的與螺母松開的反方向，因為后平衡臂有配重，塔機螺母松開部位會慢慢浮起，將準備好的100100（1-2mm）的鋼片放入，進行糾偏，塔吊轉回后，將螺母擰緊。3、塔吊沉降和觀測點設在塔吊標準節上，標高為1.5米（黃海標高為5.5米）4、塔吊基礎完成后及時回填；基礎外邊設置集水井，下雨時排水，防止雨水浸泡基礎；掌握氣象信息，當風力達到六級，停止起吊操作；挖機作業嚴禁碰撞塔吊格構柱；經47、常性檢查塔機的鏈接螺栓。十三格構柱垂直度控制為確保塔吊的正常使用與安全，必須嚴格控制格構柱的垂直度，力爭將其垂直度控制在1/300之內，具休控制措施如下1、樁位放測1. 1用J2級光學經緯儀(或激光經緯儀)以提高測量精度1. 2根據甲方提供的規劃紅線基準點與樁的距離關系和具體施工要求，準確放出其樁位基準點，對原有基準點進行復核，并做好軸線基準點的保護標志。1. 3測放樁位時，嚴格按照測量規劃進行，盡量減少累積誤差。樁位的放線誤差控制在10mm以內。1.4所有樁位應會同總包，監理驗收、復核并簽證2、開挖護筒:以樁位中心點為圓心開挖護筒坑眼，且盡量開挖到原狀土層，護筒采用壁厚為10mm的特制護筒。48、放上護筒后測量人員應嚴格校正護筒的方位和垂直度，其誤差控制在20mm以下。校正好的護筒，在護筒與護筒井坑環狀間隙之問用砂漿填充搗實。在護筒上根據軸線彈出樁位十字線，以控制樁位。 3、鉆機到位后，測量人員應校正鉆機轉盤中心和樁位中心以及鉆機天車，達到三點一線。4、鉆進成孔時，嚴格按照操作規程施工。開孔鉆進時應減壓開低速鉆進，保證開孔的垂直度，其次遇到障礙物時應先把障礙物處理干凈后，再開始正常鉆進。5、成孔結束后，應進行孔徑和孔斜的檢測。如有縮徑現象應反復掃孔，或用比原鉆頭大12 c m的鉆頭掃孔，直至達到設計孔徑。如果發現有孔斜，在發生孔斜地方反復掃孔，或者在鉆頭上方加焊一定數量的糾斜導正器掃孔49、達到糾斜目的。6、當鉆孔、孔徑和垂直度達到要求后，應立即下放鋼筋籠，鋼筋籠吊放應垂直。為了保證柱、樁垂直度校正的統一和方便，在格構柱立柱加工時，在格構柱頂部外套一根鋼管，井沿樁位十字線方向預先彈一根垂直控制線。在格構柱下放過程中，采用經緯儀從兩個方向進行觀，確保格構柱垂直吊放。7、下放鋼筋籠和格構柱時應緩慢，遇有阻力時，不要猛沖，應查明阻礙原因，處理好之后再緩慢下放。8、格構柱放到設計標高后，測量人員應復核其方位及水平標高。達到設計要求的精度后，用護筒上的螺栓定位。否則，應繼續調整，直至滿足要求。9、當樁位及垂直度均滿足設計要求后，用上口固定架將格構柱固定在井口上。然后下放導管，清孔合格后澆搗砼。