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1、4.71萬住宅組團別墅工程塔吊搭設及拆除安全專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目錄第一節、工程概況4一、工程概況41、工程概況42、相關方責任主體4二、施工平面布置4三、施工要求4四、技術保證條件41、安全網絡4第二節、編制依據5第三節、施工計劃6一、 施工進度計劃6二、材料與設備計劃6第四節、施工工藝技術6一、技術參數6二、工藝流程6三、施工方法7四、檢查驗收71、地基土檢查驗收72、基礎檢查驗收73、樁基檢查驗收8第五節、施工安全保證措施9一、組織保障9安全保證體系9二、技術措施101、塔2、機的安裝102、塔機的拆卸103、附近高壓線路的安全防護114、維護與保養：114、塔吊的操作使用11三、監測監控12四、應急預案121、目的122、應急領導小組及其職責123、應急反應預案124、應急通信聯絡13第六節、勞動力計劃13一、專職安全生產管理人員13二、所需勞動力安排14第七節、計算書及相關圖紙141#、2#塔吊【計算書】14三、樁頂作用效應計算16基礎布置圖161、荷載效應標準組合172、荷載效應基本組合17Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L17四、樁承載力驗算171、樁基豎向抗壓承載力計算182、樁基豎向抗拔承載力計算183、樁身承載力計算19不需要進行軸心受拔樁樁3、身承載力計算！194、裂縫控制計算19Qkmin=49.376kN019五、承臺計算191、荷載計算192、受剪切計算193、受沖切計算204、承臺配筋計算20六、配筋示意圖21承臺配筋圖213#塔吊【計算書】22三、樁頂作用效應計算23基礎布置圖241、荷載效應標準組合242、荷載效應基本組合25Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L25四、樁承載力驗算251、樁基豎向抗壓承載力計算262、樁基豎向抗拔承載力計算263、樁身承載力計算26Qkmin=49.376kN0274、裂縫控制計算27Qkmin=49.376kN027五、承臺計算271、荷載計算272、受剪切計算273、受沖切計4、算284、承臺配筋計算28六、配筋示意圖29承臺配筋圖29第一節、工程概況一、工程概況 1、工程概況 項目名稱：xx住宅組團（xx）北區工程；工程總建筑面積：47199.59平方米；占地面積：13474平方米；建筑高度：1#、2#塔吊處建筑物高度75.30m，地上25層，地下1層；3#塔吊處建筑物高度34.35m，地上11層，地下1層；主體結構：框剪；TC5610塔機臺數：3臺。 2、相關方責任主體 二、施工平面布置 見附圖一、施工平面布置圖三、施工要求1、確保塔吊在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、塔吊在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、塔吊施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工5、。四、技術保證條件1、安全網絡第二節、編制依據 建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010塔式起重機設計規范GB/T13752-1992建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑樁基技術規范JGJ97-2008xx銀日實業有限公司xxxxxx二期巖土工程勘察報告xx住宅組團（xx）北區工程施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙 QTZ60塔式起重機使用說明書，中聯重科股份有限公司第三節、施工計劃一、 施工進度計劃塔吊的進場安裝及拆除進度計劃按照施工組織設計的總體要求執行。二、材料與設備6、計劃1、鋼材、水泥、砂、石子、外加劑等原材料進場時，按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204和鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205的規定作材料性能檢驗。2、焊接材料的品種、規格、性能等符合國家產品標準和設計要求。焊條等焊接材料與母材的匹配符合設計要求及現行行業標準建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81的規定。 第四節、施工工藝技術一、技術參數【矩形板式樁基礎】承臺長l(m)55承臺寬b(m)5.5承臺高h(m)1.2承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50承臺底部長向7、配筋HRB33525180承臺底部短向配筋HRB33525180承臺頂部長向配筋HRB33525180承臺頂部短向配筋HRB33525180二、工藝流程 預埋錨栓或地下節 安裝基礎節或過渡節 安裝一節標準節 安裝爬升架 安裝回轉機構平臺 安裝塔頂 安裝平衡臂 安裝一塊平衡重及拉桿 安裝起重臂及拉桿 安裝全部平衡重 利用爬升架安裝標準節 調整安全裝置檢查驗收 塔機運轉。 三、施工方法1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必要時塔機基礎的基坑采取支護及降排水措施。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑合8、格后及時保濕養護。基礎四周應回填土方并夯實。3、安裝塔機時基礎混凝土達到80%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規范要求。5、基礎的防雷接地按現行行業標準建筑機械使用安全技術規程JGJ33的規定執行。四、檢查驗收1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工9、程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定。(3)、地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4)、經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準建筑地基處理技術規范JGJ79的規定執行。(5)、地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(10、2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查注：11、表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5)、基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的規定。3、樁基檢查驗收(1)、預制樁(包括預制混凝土樁、預應力混凝土管樁、鋼樁)施工過程中進行下列檢驗：1)、打入深度、靜壓終止壓力值及樁身(或架)垂直度檢查；2)、接樁質量、接樁間歇時間及樁頂完整狀況； (2)、成樁樁位偏差的檢查按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202和行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定執行。(3)、樁基宜隨同主體結構基礎的工程樁進行承載力和樁身質量檢驗。(4)、樁基與承臺的連接構造以及主筋的錨固長度符合塔式起重機混凝土基礎工程技術規程12、JGJ/T 187和現行行業標準建筑樁基技術規范JGJ94的規定。第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、塔機的安裝(1)、準備工作：清理場地，汽車吊進場，備好常用工具及測量儀器，配好有關工作人員。(2)、將基礎節或過渡節通過高強度螺栓和基礎緊固，安裝一個加強標準節，調整塔身垂直度1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要與建筑物垂直。(3)、塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節與基礎節用高強螺栓連接。(4)、用汽車吊安裝活動節（含液壓裝置的爬升架）。(5)、用汽車吊安裝轉盤（上下支座、回轉機械、回轉支承）。(6)、用汽車吊安裝塔尖（包括二節拉桿、滑輪）。(7)、用汽車吊13、安裝平衡臂。(8)、汽車吊安裝司機室。(9)、用汽車吊安裝現場組裝好的大臂（包括含小車、以及拉桿）。(10)、用汽車吊安裝滿載平衡箱中的平衡重塊。(11)、調整好安全裝置，通電試運轉起重力矩限制器、起重量限制器、調整高速和低速檔、幅度限制器、起升高度限位器、回轉限位器。(12)、通過液壓裝置調整活動節加標準節使塔身不斷上升，有指揮和備專管人員在白天操作。2、塔機的拆卸將塔機旋轉至裙房屋頂或空地上進行拆卸，保證該區域無影響拆卸作業的任何障礙。拆卸順序與安裝順序相反，即后裝的先拆，先裝的后拆。具體步驟如下：(1)、通過爬升架液壓裝置調整塔身高度，即降低高度并逐節取下標準節。(2)、每下降一段即拆掉14、一層連墻附著架附著桿。(3)、塔身降至最低，用鋼管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫蘆卸下平衡臂（先卸一塊），分段卸下吊臂并人工移到邊上。(4)、取下平衡箱及平衡臂。(5)、卸下司機室、塔尖、轉盤等回轉機構。(6)、卸下活動節、標準節、基礎節。(7)、利用汽車吊和卡車吊運塔機各部件。(8)、拆除混凝土承臺。3、附近高壓線路的安全防護 根據規范及產品使用說明書要求，本工程3#塔吊不能滿足距高壓線路垂直方向大于3米、水平方向大于1.5米的最小安全距離要求，因此3#塔吊必須采取水平限位器防止碰撞線路。塔吊高度按照塔吊群規范要求設置，塔吊之間的水平距離大于臂長2米以上。4、維護與保養：(1)、機械15、的制動器應經常進行檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠，其間隙在0.5-1mm之間，在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。(2)、減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。(3)、要注意檢查各部鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。(4)、經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊，塔身聯結螺栓應在塔身受壓時檢查松緊度，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。(5)、安裝、拆卸和調整回轉機械時，要注意保證回轉機械與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒輪圈的嚙合面不小于70%，嚙合間隙要合適。(6)、在運16、輸中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查節構聯結螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。4、塔吊的操作使用(1)、塔頂的操作人員必須經過訓練，持證上崗，了解機械的構造和使用方法，必須熟知機械的保養和安全操作規程，非安裝維護人員未經許可不得攀爬塔機。(2)、塔機的正常工作氣溫為-2040度，風力不得大于6級。(3)、在夜間工作時，除塔機本身備有照明外，施工現場應備有充足的照明設備。(4)、在司機室內禁止存放潤滑油，油棉紗及其他易燃易爆物品。冬季用電爐取暖時，更要注意防火，原則上不許使用。(5)、塔頂必須定機定人，專人負責，非機組人員不得進入司機室擅自進行操作。在處理電氣故17、障時，須有維修人員二個以上。(6)、司機操作必須嚴格按“十不吊”規則執行。(7)、塔上與地面用對講機聯系。三、監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及18、時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊19、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理20、，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人： 手機：安全員： 手機：技術負責人： 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信21、聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 （項目經理）組長，負責協調指揮工作；（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；二、所需勞動力安排塔吊進場立塔安裝所需勞動力：20人；塔吊運行及維護所需勞動力：8人；塔吊拆除22、所需勞動力：20人第七節、計算書及相關圖紙1#、2#塔吊【計算書】1#、2#塔吊水文地質情況及使用情況基本一致，所以1#、2#塔吊采用相同的計算書。矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 5、關于加強組合式塔機基礎制作、安裝和使用的若干要求部分條文釋義 6、固定式塔式起重機基礎技術規程DB33/T1053-2008 7、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010 8、關于加23、強建筑起重機械安全管理的若干要求的通知2013年1月9日一、塔機屬性塔機型號TC5610塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)511.2起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)571.2水平荷載標準值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標準值Mk(kNm)1335非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)511.2水平荷載標準值Fvk(kN)73.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1552 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機24、自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35511.2690.12起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)690.12+81771.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35511.2690.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.2 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5.25、5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8樁直徑d(m)0.4承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.225+019)=907.5kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作26、用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(511.2+907.5)/4=354.675kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(511.2+907.5)/4+(1552+73.91.2)/5.374=659.974kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(511.2+907.5)/4-(1552+73.91.2)/5.374=49.376kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(690.12+1225.125)/4+(2095.2+99.7651.27、2)/5.374=890.965kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(690.12+1225.125)/4-(2095.2+99.7651.2)/5.374=66.658kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)9樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2250樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100最大裂縫寬度lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結特性系數V1預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8地基28、屬性地下水位至地表的距離hz(m)1承臺埋置深度d(m)1.2是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.6土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)雜填土4.051200.750粉質粘土2.43000.7160粘土24.1359000.7180 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.4=1.257m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.42/4=0.126m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m fak=(2.7550)/2.75=137.5/2.75=50kPa29、 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.55.5-40.126)/4=7.437m2 復合樁基豎向承載力特征值：Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.257(2.8512+2.430+3.7535)+9000.126+0.6507.437=634.591kN Qk=354.675kNRa=634.591kN Qkmax=659.974kN1.2Ra=1.2634.591=761.509kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=49.376kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.130、4292/4=700mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=890.965kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2250kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=49.376kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算 Qkmin=49.376kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 25180承臺底部短向配筋HRB335 25180承臺頂部長向配筋HRB335 25180承臺頂部短向配筋HRB335 25180 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-50-2531、/2=1138mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(890.965+(66.658)5.374/2=2573.137kNm X方向：Mx=Mab/L=2573.1373.8/5.374=1819.483kNm Y方向：My=Mal/L=2573.1373.8/5.374=1819.483kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=690.12/4 + 2095.2/5.374=562.406kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1138)1/4=0.916 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-32、B-d)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m 剪跨比：b=a1b/h0=900/1138=0.791，取b=0.791； l= a1l/h0=900/1138=0.791，取l=0.791； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.791+1)=0.977 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.791+1)=0.977 hsbftbh0=0.9160.9771.571035.51.138=8792.607kN hslftlh0=0.9160.9771.571035.51.138=8792.607kN V=562.406kNmin(hsbftbh0， hslftlh33、0)=8792.607kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.138=3.876m ab=3.8mB+2h0=3.876m，al=3.8mB+2h0=3.876m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1819.483106/(1.0316.7550011382)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=1-1/2=1-0.015/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1819.48310634、/(0.9931138300)=5370mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(5370,0.002455001138)=14740mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=15490mm2A1=14740mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1819.483106/(1.0316.7550011382)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=135、-2/2=1-0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1819.483106/(0.9931138300)=5370mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002455001138)=14740mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=15490mm2A2=14740mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=15490mm20.5AS1=0.515490=7745mm2 36、滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=15490mm20.5AS2=0.515490=7745mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 3#塔吊【計算書】矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 5、關于加強組合式塔機基礎制作、安裝和使用的若干要求部分條文釋義 6、固定式塔式起重機基礎技術規程DB3337、/T1053-2008 7、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010 8、關于加強建筑起重機械安全管理的若干要求的通知2013年1月9日一、塔機屬性塔機型號TC5610塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)511.2起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)571.2水平荷載標準值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標準值Mk(kNm)1335非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)511.2水平荷38、載標準值Fvk(kN)73.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1552 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35511.2690.12起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設計值F(kN)690.12+81771.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35511.2690.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765傾覆力矩設計值M(kNm)1.35M39、k1.3515522095.2 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.2承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)3.8承臺寬向樁心距ab(m)3.8樁直徑d(m)0.4承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.55.5(1.225+019)=907.5kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35907.5=1225.125kN 樁對角線距離：40、L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(511.2+907.5)/4=354.675kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(511.2+907.5)/4+(1552+73.91.2)/5.374=659.974kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(511.2+907.5)/4-(1552+73.91.2)/5.374=49.376kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(41、F+G)/n+(M+Fvh)/L =(690.12+1225.125)/4+(2095.2+99.7651.2)/5.374=890.965kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(690.12+1225.125)/4-(2095.2+99.7651.2)/5.374=66.658kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)9樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2250樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(k42、N)100最大裂縫寬度lim(mm)0.2普通鋼筋相對粘結特性系數V1預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1承臺埋置深度d(m)1.2是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.6土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)雜填土0.21200.750粉質粘土3.33000.7160粘土23359000.7180 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.4=1.257m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.42/4=0.126m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=mi43、n(5.5/2,5)=2.75m fak=(0.250+2.55160)/2.75=418/2.75=152kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.55.5-40.126)/4=7.437m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.257(2.330+6.735)+9000.126+0.61527.437=1172.726kN Qk=354.675kNRa=1172.726kN Qkmax=659.974kN1.2Ra=1.21172.726=1407.271kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=49.376kN0 44、不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.14292/4=700mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=890.965kN 樁身結構豎向承載力設計值：R=2250kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=49.376kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算 Qkmin=49.376kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 25180承臺底部短向配筋HRB335 25180承臺頂部長向配筋HRB3345、5 25180承臺頂部短向配筋HRB335 25180 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1200-50-25/2=1138mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(890.965+(66.658)5.374/2=2573.137kNm X方向：Mx=Mab/L=2573.1373.8/5.374=1819.483kNm Y方向：My=Mal/L=2573.1373.8/5.374=1819.483kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=690.12/4 + 2095.2/5.374=562.406kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1138)1/4=0.916 塔吊邊緣至46、角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m a1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m 剪跨比：b=a1b/h0=900/1138=0.791，取b=0.791； l= a1l/h0=900/1138=0.791，取l=0.791； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.791+1)=0.977 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.791+1)=0.977 hsbftbh0=0.9160.9771.571035.51.138=8792.607kN hslftlh0=0.9160.9771.5747、1035.51.138=8792.607kN V=562.406kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8792.607kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.138=3.876m ab=3.8mB+2h0=3.876m，al=3.8mB+2h0=3.876m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1819.483106/(1.0316.7550011382)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.0148、5 S1=1-1/2=1-0.015/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1819.483106/(0.9931138300)=5370mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(5370,0.002455001138)=14740mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=15490mm2A1=14740mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1819.483106/(1.0316.755049、011382)=0.015 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S2=1-2/2=1-0.015/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1819.483106/(0.9931138300)=5370mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/300)=max(0.2,0.236)=0.236% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002455001138)=14740mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=15490mm2A2=14740mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=15490mm20.5AS1=0.515490=7745mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=15490mm20.5AS2=0.515490=7745mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖