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1、正本90.45m主樓剪力墻結構高層住宅模板施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目錄一、 工程概況3二、模板施工方案31、施工準備3（1）柱模3（2）梁模板3（3）樓板模板32、作業條件43、施工方案4（1）柱模板安裝方案4（2）、梁及樓板模板安裝方案5三、模板工程操作要點6四、模板工程質量要求及質量檢驗方法7五、成品保護8六、模板拆除施工要點8七、模板安裝及拆除安全保證措施9八、模板工程結構設計10（1）模板工程設計原則10（2）模板驗算。10（3）、柱模板設計計算11(4)、梁模板計算15（5）墻模板計算19(2、 6 )板模板及扣件鋼管支撐架計算23B、模板支撐木方的計算25截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm226E、模板支架荷載標準值(立桿軸力)28一、 工程概況本工程建筑物地上建筑總長約為64.95m，總寬約為18.25m，建筑結構高度為90.45m。主樓地下三層，地上30層。主要建筑功能：地下一層為儲藏室，地下二層、地下三層為汽車庫，地上為住宅。建筑面積約為38939m2，其中地下建筑面積約為11934m2，地上建筑面積約為27005m2。建筑層高：主樓地下三層為4.8m，地下二層為3.5m，地下一層為2.8m；地上130層均為3.0米。結構類型：高層主樓剪力墻結構，地下車庫框架結構；基礎3、形式：主樓筏板基礎；地下車庫獨立基礎、條形基礎。二、模板施工方案1、施工準備（1）柱模柱模采用定制18厚木膠板結合6080方木龍骨。采用48鋼管并采用扣件進行緊固，間距為500。（2）梁模板梁側模、底模亦采用18厚木膠板，結合50厚松方木為龍骨，梁底板下支撐橫楞及支撐系統選用48鋼管，其間距為500，梁側模加固亦采用鋼管。（3）樓板模板本工程樓板模板材料采用18厚木膠板，結合60厚松方木為龍骨，橫楞及支撐系統均選用48鋼管，支撐立桿間距為縱橫1000，本工程樓板厚度為180mm、120mm、100mm。地下車庫-6.35m層板厚度為250mm、150mm、120mm，-1.50m層板厚度為254、0mm、160mm等。（4）墻板模板采用5070木枋做背楞，48鋼管做橫楞，14對拉螺栓間距400進行固定，鋼管斜撐。對拉螺栓長800mm，中間焊止水片，止水片3mm厚、尺寸4040mm，兩端加焊2cm短鋼筋固定模板。2、作業條件（1）確立本工程支模的區段劃分。根據各工程結構形式、特點及本工程施工堆放場地，合理確立模板工程施工的流水區段，以減少模板投入，增加周轉次數，以均衡工序工程的作業量。（2）支模前必須對軸線、模板線進行預檢、水平控制標高引側到預留插筋或其它過渡引測點。（3）柱子、墻鋼筋綁扎完畢后，辦好隱蔽驗收手續方可支模。（4）支模前對工人進行技術交底，熟悉施工圖紙。3、施工方案（1）柱5、模板安裝方案施工流程搭設柱安裝梁柱模板安裝就位檢查對角線、軸線位置安裝鋼管及加固扣件全面檢查校正群體固定。施工要點a柱模板吊裝前，必須先檢查柱模板上下口截面、對角線偏差，加固材料的數量及緊固程度，檢查柱筋是否有礙柱模的套裝。b、當整體柱模安裝于基準面上，模板下口扶線后，用釘子將四面柱模邊接，再用鋼管結合加固扣件進行加固，邊加固邊校正其柱邊線及柱模垂直度。C、由于梁柱模板分兩次支，所以待柱模拆除后，再安裝好柱鑲頭模板，以便柱梁模板接口。（2）、梁及樓板模板安裝方案工藝流程彈出軸線及水平線并復核搭設承重架安裝梁底楞安裝梁底板安裝梁側模安裝樓板模板檢查標高及平整度群體加固。施工要點a、在柱子上和承重6、架上標出梁(樓板)軸線及水平線并復核。b、安裝梁模板，在支柱下腳鋪設方木，支柱中間和下方加橫桿或斜桿。c、在柱子上調整梁底模的標高，符合要求后，拉通線安裝梁底模板，并找直再安裝梁側模。d、當梁鋼筋綁扎完畢時再作加固，并穿對接螺栓加固進行全面加固。e、鋪設樓板模板前，支架的支柱從邊垮一側開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫桿。支柱間距為1000，木楞間距為300，安裝樓板模板時，要認真檢查板下木楞與支柱連接及支架的牢固性和穩定性，根據設立的水平線，調節模板高度，將木楞找平。f、大塊模板鋪設后，對于不夠整模數的模板和窄長縫，采用拼縫模或方木鑲補，但拼縫應嚴密。g、平模鋪設完畢后，檢查梁與板連接牢固7、情況及板平整度。（3）剪力墻模安裝：定位放線彈好墨線搭設支模架搭設支模安放一側模板插放穿墻螺桿根據墻體控制線將模板下口調整到位安放另一側模板調整模板位置穿墻螺桿初步擰緊模板接縫處、陰陽角處加強處理用豎向木枋及橫向鋼管固定調整校正模板垂直度班組自檢、整改施工員檢查、整改質安員抽查驗收監理檢查驗收澆搗混凝土時派專人護模。班組自檢、整改施工員檢查、整改質安員抽查驗收監理檢查驗收澆搗混凝土時派專人護模。三、模板工程操作要點1、施工操作人員必須認真核對將被模板封閉部內的各類預留、預埋構件的安放位置尺寸，避免對其它工序埋件的損壞。2、不得任意鋸割木模、鋼管、支撐及其它各種配件；重視對模板結合點的拼縫密度及8、支架的支承強度。3、梁跨度大于4M的中間應起拱，拱高為1/10003/10000的跨長。4、模板工程完工后應上報項目部安全員、施工員及質量員進行驗收，未經驗收或經驗收不合格的嚴禁轉入下道工序。5、模板拆除前應報項目技術負責人或主施工員審批，同意后方可拆除。6、模板拼縫處應將拼縫邊刨直，模板的方楞夾檔條亦需平直。7、固定模板用釘子長度應為細木工板厚度的1.52.5倍，每塊木工板與木檔、方愣相疊處至少釘2個釘子。8、每一部位、每一構件的模板均作好標記，翻到上層時以防攪亂，減少模板的消耗量。9、模板拆除后應及時歸堆，放置整齊，清除表面垃圾并刷好隔離劑。四、模板工程質量要求及質量檢驗方法1、模板制作必9、須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確性。2、支撐系統須具有足夠的承載能力，剛度和穩定性。3、模板拼縫嚴密不漏漿。4、模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法，見下表：項次項 目允許偏（MM）檢驗方法單層 多層1軸線位移基 礎5尺量檢查柱、墻、梁32標高5用水準確性儀或拉線測量檢查3截面尺寸基 礎10尺量檢查柱、墻、梁+4 -54每層垂直度3用2M托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度5用2M靠尺和塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3用2M托線板檢查8預埋鋼板中心線位移3用2M托線板檢查9預埋螺栓中心線位移2拉線和尺量檢查外露長度-10 010預留洞中心線位移10、10截面內部尺寸-10 0五、成品保護1、模板堆放及制作應安排專門場地及操作棚，場地平整，模板平放時要有方木墊架，以保證不扭曲，不變形。2、已安裝完畢的柱、側板模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時倚靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。3、拆除模板時不得用大錘撬棍硬砸、猛撬，以免砼外形和內部受到損傷。六、模板拆除施工要點1、側模拆除，必須在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受傷方可拆除。2、承重結構模板，在澆搗砼時留設拆模試塊，待試塊達到如下規定強度后，方可拆除。拆模時所需砼強度：構件類型構件、跨度按設計強度百分率（%）板2M50%2M，8M75%梁8M75%8M1011、0%懸臂梁2M100%2M100%檐口板100%3、拆除模板的順序和方法應按照配板設計的規定進行，應遵循先支后拆后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板，自上而下，支架先拆側向支撐后拆豎向支撐。4、拆模人員就度模人員同班組，拆模時人員熟知情況，易找拆模關鍵點、位，對拆模進度安全、模板及配件的保護都有了解。七、模板安裝及拆除安全保證措施1、模板安裝及拆除前，班組長及項目安全員對操作人員進行交底。2、進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業人員必須帶好安全帶，并應系牢。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、二人抬運模12、板時要相互配合，協同工作，傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋，模板及材料嚴禁從高處擲下，拆模時應標出工作區，暫停人員過往。5、不得在腳手架上堆放大批模板。6、拆模間歇，應將已活動的模板、支撐等運走，防止踏空，高空墜落。7、裝拆模板時禁止使用24材料，鋼模作立人板，作業人員要站在安全地點進行操作，防止上下同一垂直面工作。操作人員要主動避讓吊物。8、拆模必須一次性，不得留下無撐模板，拆下時模板要及時清理，堆入整齊。9、拆除模板時不得將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，以名在自得荷載下一次性大面積脫落。10、在吊運模板時，吊點必須符合扎重要求，以防墜落傷人。八、模板工程結構設計（1）模13、板工程設計原則1、接縫平密、不漏漿；2、保證結構、構件的形狀尺寸和相互位置的正確性；3、力求模板構造簡單、支拆方便；4、保證在施工過程中不變形、不破壞、不倒塌，滿足安全需要；5、針對工程具體情況，因地制宜、就地取材、靈活選材。（2）模板驗算。、模板的構造：面板：18mm的木膠板 橫檔：6080木楞柱箍及支撐：483.5鋼管、模板的制作參數 面板采用18mm的木膠板（靜曲強度15N/mm2，彈性模量1104N/mm2,密度1060g/mm2），柱子次豎楞采用6080木楞，間距不超過300mm；柱箍采用483.5鋼管，間距為500mm。（3）、柱模板設計計算本方案計算數據均來自建筑施工手冊縮印本第14、二版，中國建筑工業出版社1996年9月。A、側壓力計算柱施工時，混凝土采用商品砼。柱高度最高為4.1m。混凝土的初凝時間為3小時，坍落度控制在13cm 。因采用內部振搗器，新澆混凝土對模板的側壓力可按下列二式中的較小值取值：F1=0.22t0121/2F2=HF新澆筑混凝土對模板的側壓力（KN/m3）； 混凝土的重力密度（KN/m3）；取24 KN/m3t0混凝土的初凝時間（h），可按t0=200/T+15計；混凝土的澆筑速度（m/h）；（取20m/h）H混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度（m）1外加劑影響系數，取1.2；2混凝土坍落度修正系數，取1.15；F1=0.222431.215、1.1520 =97.71kN/m2F2=244.1=98.4kN/ m2取F2=97.71kN/ m2驗算承載力時，荷載設計值既應考慮永久荷載（即新澆混凝土側壓力，其荷載分項系數為1.2），還應考慮可變荷載，其分項系數為1.4）。所以：F3=F2 1.2=97.711.2=117.25kN/ m2傾倒混凝土時產生的荷載為2 kN/ m2則F4=21.4=2.8 kN/ m2有效壓頭h=117.25 /24=4.88附加范圍有效壓頭部份4kNF總=117.25 +2.8=120.05kN/ m2 =0.12N/mm2B、面板驗算：新澆混凝土側壓力均作用在木膠板面上，單位寬度的面板可視為梁，木楞16、即為梁的支點，因而可作為二跨連續梁計算作用在連續梁上的線荷載。現取10mm寬板條作為計算單元。q=720.01=0.072kN/ m =0.072N/mm、強度驗算：查表得Km=-0.125（先按500mm計算） M=KmqL2 =0.1250.0725002 =2250Nmm 截面抵抗矩：W=Eh2/6=10182/6=540mm3 (E為板的寬度，h為板的厚度) =M/W=2250/540=4.17N/mm215N/mm2 (模板靜曲強度)滿足要求。、撓度驗算：查表得Kf=0.521 f =K f qL4/100EI =0.5210.072300412/1001.23104183 10 =17、0.09300/250=1.2滿足要求。C 、木楞驗算：木楞以柱箍為支點，按三跨連續梁計算。、強度驗算：M=FL1L2/10 =0.0725003002/10 =324000N.mm截面抵抗矩：W=Eh2 W=60802/6 =64000mm3=M/W=324000/64000 =5.06N/mm215N/mm2(取東北松順紋抗壓值)滿足要求。、撓度驗算：查表得Kf=0.677 f=qL4/150EI =0.0725004350/1501042140000 =0.49350/250=1.4滿足要求。（木材的彈線模量取104）D、柱箍驗算；因為柱箍由二根483.5鋼管組成，（483.5鋼管每米重18、3.84kg,截面積（A1）4.89cm2,截面慣性矩(I1)12.19cm4；截面抵抗矩(W1)5.08cm3；回轉半徑(R1)1.58cm;抗拉、抗壓、和抗彎的容許應力為16.67kn/cm2；抗剪容許應力為9.81kn/cm2。）所以截面抵抗矩為5080mm3（由查表得知）。、強度驗算： M=FL1L2/8=0.0725003502=551250截面抵抗矩：W=5080mm3 =M/W =551250/5080 =108.51n/mm2166.7 n/mm2滿足要求。、撓度驗算； f= 5 qL4/348EI =50.0725003504/3842.0610512.19104 =0.2819、3mm 滿足要求。43842.0610512.19104/50.072500=481所以：寬度超過481的柱子必須加對拉螺栓。因要采用對拉螺栓，所以對對拉螺栓作驗算。E、對拉螺栓驗算：M12普通螺栓的最大內應力為12900 n/mm2。M12的凈面積為76mm2。 每個對拉螺栓承受的混凝土側壓力的等效面積：5001000=500000mm2N=5000000.072=36000 n=N/A=36000/76 =473.68n/mm212190 n/mm2 滿足要求。同時，3形鉤的承載能力為1200 n/mm2。因為：473.68n/mm21200 n/mm2。所以3形鉤也滿足要求。(4)、梁模20、板計算本工程大部份的梁截面尺寸 ：200450、200500、200530。梁底板采用18mm厚的木膠板，兩邊設兩根5070方木次楞，下每隔500設一道鋼管橫楞，支模用鋼管架，立桿間距1000。底模板及側板和前面柱子面板同理，因此只對次楞、擱楞進行驗算。A、 抗彎強度計算底板承受的荷載考慮四部分：新澆砼的重量，模板自重，鋼筋重量及振搗砼產生的荷載，均乘以1.2系數。模板自重：0.250.5KN/M21.2=0.15KN/M 砼自重：1.2250.250.7=5.25KN/M鋼筋荷重：1.21.50.250.7=0.315KN/M振搗砼荷載：1.220.25=0.59KN/M總荷載：q=6.3021、5KN/M根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，設計荷載值乘以0.9折減系數。 q =6.3050.9=5.67KN/M=5.67N/mmA、驗算次楞底模梁寬為250，采用木膠板，梁側模也同。在前面對柱模面板驗算時可證明可以滿足要求；因此先對底模的方木楞進行驗算；木楞的間距0.5M，是一個多跨連續梁，因模板長度有限，可按四等跨連續梁計算。查表：Km=0.121、抗彎驗算M=Kmql2=0.1214.775002=144293W=60802/6=64000=M/W=144293/64000=2.2515N/mm2滿足要求、撓度驗算砼算撓度只考慮荷載標準值，且不考慮振搗砼的荷載。f= K f q22、L4/100EI查表：K f =0.660=0.664.775004/100100002140000=0.09L/250=2滿足要求B、驗算擱楞梁底模板每米上的荷載模板自重：150N/M混凝土重：2660N/M振搗荷載：590N/M總荷載：q=3400N/M=3. 4N/m梁底模鋼管楞的的間距為500mm，每道擱楞受力為：3. 4500=1700N，下設兩根鋼管縱楞，因此按簡支梁兩個集中荷載計算：、 抗彎驗算 M=Fa =(1700/2) (1000-240)/2 =323000nmmW=60802/6=64000=M/W=323000/64000=5.0515N/mm2滿足要求、 撓度驗算 23、f=FaL2/24EI(3-4a2/L2) =84638010002/241000021400002.42 =0.26L/250=0.96滿足要求C、 鋼管縱楞驗算滿堂架立桿間距為1000，梁下立桿相同。縱楞支點的間距為1000MM，即每隔一道橫楞設一組支柱，則在縱楞每一跨中有一集中力。按簡支梁集中荷載計算： 、抗彎驗算 M=FaE/L =1692500500/1000 =423000nmmW=5080=M/W=423000/5080=83.27205N/mm2滿足要求 、撓度驗算 f=FL3/48EI =169210003/482.0610512.19104 =1.4L/250=2滿足要求D24、立柱計算鋼管支撐強度允許荷載LO=1400mm =1400/15.78=88.72查表得：穩定系數=0.667 =N/A=3384/0.667489=10.38145.4N/mm2滿足要求（5）墻模板計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取3h； T 混凝土的入模溫度，取28.0； V 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.0m； 1 外加劑25、影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=39.600kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=39.610kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 A、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取3.00m。 荷載計算值 q = 1.239.6103.000+1.44.0003.000=159.396kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3026、0.001.801.80/6 = 162.00cm3； I = 300.001.801.801.80/12 = 145.80cm4； 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=12.752kN N2=35.067kN N3=35.067kN N4=12.752kN 最大變形 V = 0.2mm 抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.63710001000/162000=3.932N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.198mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足27、要求! B、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 35.067/3.0=11.689kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 經過計算得到最大支座 F= 9.483kN 經過計算得到最大變形 V= 0.9mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.935106/83328、33.3=11.22N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! 內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.9mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! C、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.140mm 最大支座力 Qmax=20.388kN 抗彎計算強度 f=0.663106/10160000.0=65.26N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于429、00.0/150與10mm,滿足要求! D、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.0 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.388 對拉螺栓：單螺栓強度驗算不滿足要求，采用雙螺栓N = 35.70, 滿足要求。( 6 )板模板及扣件鋼管支撐架計算模板支架搭設高度為3.0米，搭設尺寸為：立桿的縱30、距 b=1.0米，立桿的橫距 l=1.0米，立桿的步距 h=1.50米。采用的鋼管類型為 483.5。A、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.00.351.0+0.351.0=9.1kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.0+1.0)1.0=3.0kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.01.81.8/6 = 48.6cm3； I = 90.01.81.81.8/12 = 43.74cm4； 抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面31、板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.1(1.29.1+1.43.0)0.40.4=0.242kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.24210001000/48600=4.48N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.28.19+1.42.700)0.4=3.266kN 截面抗剪強度計算值 T=33266/(290032、18)=0.302N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.1904004/(1006000437400)=0.541mm 面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! B、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 荷載的計算 鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.350.4=3.500kN/m 模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350.4=0.14kN/m 活荷載為施工荷載標準值33、與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.0+2.0)0.4=1.2kN/m 靜荷載 q1 = 1.23.5+1.20.14=4.368kN/m 活荷載 q2 = 1.41.2=1.68kN/m 木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.443/0.9=6.048kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.050.9 最大剪力 Q=0.60.96.048=3.266kN 最大支座力 N=1.10.96.048=5.988kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣34、性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 51010/6 = 83.33cm3； I = 5101010 /12 = 416.67cm4； 木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.49106/83333.3=5.88N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33266/(250100)=0.980N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算 最大變形 v =0.6773.64935、00.04/(10095004166666.8)=0.408mm 木方的最大撓度小于900/250,滿足要求! C、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.412mm 最大支座力 Qmax=12.873kN 抗彎計算強度 f=0.838106/5080=165.01N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求. 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求. D、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R R36、c 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.87kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 E、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.8=0.619kN 模板的自重(kN)： NG2 =37、 0.3501.01.0=0.35kN 鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 250.351.01.0=8.75kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.719kN。 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.0+2.0)1.01.0=3.0kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=15.86KN F、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 15.86 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 計算結果： = 171.96N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!