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1、總建筑面積13000m2小高層辦公樓腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 目錄一、工程概況4二、落地式鋼管腳手架的搭設4三、槽鋼懸挑式外挑腳手架搭設5（1）基本要求5（2）受荷情況5（3）腳手架的構造與搭設要求5四、腳手架地基與基礎構造要求6五、電梯井及建筑出入口鋼管腳手架搭設6六、腳手架搭設順序71、按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位。7七、腳手架搭設注意事項7八、腳手架拆除要點8落地式扣件鋼管腳手架計算書9一、大橫桿的計算:91.均布荷載值計算92.抗彎強度計算103.撓度計算11最大撓2、度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度11二、小橫桿的計算:111.荷載值計算112.抗彎強度計算123.撓度計算12小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度13三、扣件抗滑力的計算:131.荷載值計算13單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!14四、腳手架荷載標準值:14風荷載標準值應按照以下公式計算15五、立桿的穩定性計算:161.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算162.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算16六、最大搭設高度的計算:17七、連墻件的計算:19八、立桿的地基承載力計算:21立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求21一、大橫桿的計算:221.均布荷載值計算222.抗彎強度計算233.撓度計算3、24最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度24二、小橫桿的計算:241.荷載值計算242.抗彎強度計算253.撓度計算25小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度26三、扣件抗滑力的計算:261.荷載值計算26四、腳手架荷載標準值:27風荷載標準值應按照以下公式計算28五、立桿的穩定性計算:281.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算282.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算29六、連墻件的計算:30七、懸挑梁的受力計算:31懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算31八、懸挑梁的整體穩定性計算:33九、錨固段與樓板連接的計算:34懸挑腳手架陽角型鋼計算書361、型鋼受力計算362、型鋼整體穩定性計算383、支4、桿的強度計算38對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!394、型鋼與建筑物連接的計算40對接焊縫的強度計算滿足要求!40 腳手架施工方案一、工程概況本工程為小高層辦公樓，位于xx省，總建筑面積約13000m2。本工程為地下一層，地上10層，標準層層高3.6m，總高度為45m。地下室兩層采用落地式鋼管腳手架，主樓從五層起開始采用槽鋼懸挑式。二、落地式鋼管腳手架的搭設 腳手架的搭設在腳手架基礎完成后再進行，腳手架的步高為1.8m，立桿縱距1.5m,橫向間距1.0m，離底部200mm處設置一道大、小橫桿，以保持腳手架底部的整體性，架體立桿下設砼墊塊或統澆60厚砼地面，并做好排水工作，防止架體下沉。 5、腳手架搭設時，先立立柱，立柱架設先立里側立柱，后立外側立柱，再進行大、小橫桿的架設，再在其上鋪設腳手板，做好固定件后再進行第二步腳手架。 連接桿的間距，其水平方向6000設一點，垂直方向每層設一點，可作矩形布置。外腳手架的斷口處兩端每步設置連接桿。連接桿用483.0mm的鋼管，長度在600mm左右，一端用直角扣件與腳手架內側立桿扣緊，另一端與埋入建筑物結構內的豎向鋼管固定。連接件有適當的調整余地。連接點設在腳手架的立桿與大小橫桿連接處附近，在第一步大橫桿開始設置。 外架圍護采用腳手片。 腳手架的搭設完成后先進行自檢，再經專職管理人員、搭架人員、共同檢查驗收，經驗收合格后辦妥腳手架驗收手續，在腳6、手架醒目處掛上腳手架驗收的合格標牌，方可投入使用。三、槽鋼懸挑式外挑腳手架搭設（1）基本要求用下撐斜拉式槽鋼懸挑式外挑腳手架是施工臨時結構，它要承受施工過程中各種垂直和水平荷載，因此腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性，在施工過程中，在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌。并不超過結構的容許強度、變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。（2）受荷情況采用483.0鋼管和扣件等構件的腳手架，立桿、大橫桿和小橫桿是主要受力桿件。剪撐、斜撐和連墻桿是保證腳手架整體鍘度和穩定性的桿件，并具有加強腳手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中連墻桿還承受風荷載。扣件是腳手架組成整體的連接件和傳力件。（3）腳手架的7、構造與搭設要求A、腳手工藝架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭應錯開50cm，且不在同一步距內。縱向水平桿接長用對接扣件連接。上下相鄰兩根縱向水平桿接頭錯開50cm，同一步內兩根縱向水平杠接頭也應錯開，并不在同一跨內。B、小橫桿伸出外立桿連接點外15-20cm，離外墻面10cm。C、腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側每隔6-9cm（水平距離）左右用斜桿搭成剪力撐，自下而上循序連序設置，斜桿用長鋼管與腳手架底部成45-60度夾角。斜桿用旋轉扣件與立桿和橫向水平桿扣牢。D、外立桿里側設1.2m高防護欄18cm高的攔腳板（可用兩道水平負管緊貼外立桿內側用扣件扣牢）。外側全部設置密目安全網，用18、8#鐵絲捆綁上下兩道水平鋼管上。F、腳手架每隔4步，應在里立桿與墻面之間設統長安全竹片芭，支承在兩根鋼管上，用18#鐵絲同鋼管捆牢，每塊竹片笆捆綁點不小于4度。G、腳手架與主體結構必須采用鋼性連接（鋼管一端同主體結構預埋鐵板電焊，另一端用扣件同立桿扣牢），不允許采用一頂一拉的柔性連接，連接桿應于墻面垂直，連墻桿與框架梁、柱中預埋件連接時，砼強度不宜低于15N/m2使用。H、扣件同桿件連接時緊固力在44-45NM范圍內，不得低于45NM或高于60NM 。I、挑架底橫管，必須與樓板上預埋16鋼筋不電焊，焊縫長度60mm，焊縫高度3mm，預埋件16鋼筋環錨固長度35d，并安入在樓板筋下面，同樓板筋用9、扎絲綁牢。四、腳手架地基與基礎構造要求立柱下端應設底座或墊塊，底座一般用1416的槽鋼鋪設應根據立柱傳下的集中荷載對樓面結構進行驗算。五、電梯井及建筑出入口鋼管腳手架搭設電梯井腳手架采用483.0鋼腳手管搭設，立桿縱橫800mm，每隔4層鋪設雙層竹笆加安全防護網隔斷。已拆除排架的樓層，在電梯井門處需用安全防護欄封閉，高度為1.2m以上。每段腳手架在腳手架底部，樓面沿電梯井短邊方向擱置在I20工字鋼上。電梯井架詳見下圖。 建筑物出入口處采用平行弦桁架結構形式，并進行出入口處腳手架加固。在開口處的兩側采用雙立桿，懸空立桿下端增設安全扣件，此處連接要緊密，每步都必須設置。出入口腳手架上方設雙層防護棚10、，滿鋪竹笆，以保護出入人員的安全。六、腳手架搭設順序1、按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位。2、桿件搭設順序如下：放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步橫向水平桿連墻件（或加拋撐）第二步橫向水平桿。七、腳手架搭設注意事項1、墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。2、搭設立柱時，外徑不同的鋼管嚴禁混用，相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求。3、開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4、當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。5、封閉行腳手架的同一步縱向水平桿必須四11、周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。6、雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。7、當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。8、剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。9、對接扣件的開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。10、鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩，靠墻一側立墻面距離不應大于150mm。腳手板的探頭應采用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角、斜道平口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以放置滑動。11、欄桿和擋12、腳板應搭設在外排立柱的內側，上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于150mm。12、腳手架搭設完畢后，必須經有關部門驗收后，方可投入使用。八、腳手架拆除要點1、劃出工作區域，禁止行人進入。2、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后綁者先拆除，先綁者后拆除，一般先拆欄桿，腳手板，剪刀撐，而后拆小橫桿，大橫桿立桿等。3、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時，應先告知對方以防墜落。4、材料工具要用滑輪和繩索運送不得亂扔。5、連墻撐只能在拆到該層時才許拆除，嚴禁在拆架前先拆連墻撐6、拆除的構件應及時分類堆放，以便運輸、保管。落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算13、參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設10層。一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的14、荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.667=0.933kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.100.933)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.1015、6+0.1170.933)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.270106/4491.0=60.024N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=0.667kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9900.667)1500.04/(1002.0610107780.0)=1.641mm 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在16、小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.000=1.559kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)117、.0002/8+1.559 =0.525106/4491.0=117.004N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.075+1.000=1.133kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1132.6001000.0(31000.02-41000.018、2/9)/(722.06105107780.0)=1.811mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.833mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500k19、N 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.281kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12518.600=2.321kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為020、.15 NG2 = 0.150101.500(1.000+0.300)/2=1.463kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.50010/2=1.125kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.600=0.139kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.048kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.21、5001.000/2=3.000kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 122、.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.26kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5023、； A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 127.66 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.63kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； 24、u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 180.67 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=12.144kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為連墻件的周長，t=3.00mm25、； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = 12144.20/(150.803.00) = 26.85N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 連墻件對接焊縫連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 41.03 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.26 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 26、fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為21.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均布荷載為2.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設11層。懸挑水平鋼梁采用16號工字27、鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=2.5001.000/3=0.833kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.8328、3=1.167kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.101.167)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.106+0.1171.167)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.331106/4491.0=73.701N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均29、布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=0.833kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9900.833)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.018mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳30、手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN 活荷載標準值 Q=2.5001.0001.500/3=1.250kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.250=1.909kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.909 =0.642106/4491.0=142.982N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿31、自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.075+1.250=1.383kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1382.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105107780.0)=2.210mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.233mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 三32、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷載標準值 Q=2.5001.0001.500/2=1.875kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.113+1.41.875=2.806kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗33、表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12521.600=2.696kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150111.500(1.000+0.300)/2=1.609kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為34、0.15 NG3 = 0.1501.50011/2=1.238kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.600=0.162kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.704kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.50021.5001.000/2=3.750kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 35、0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性36、計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.10kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 150.52 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性37、計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.31kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.273kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/m38、m2)；經計算得到 = 201.57 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm39、，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.25.70+1.43.75=12.10kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.30/1.50=0.87 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=37.828kN 支座反力 RB=-12.901kN 抗彎計算強度 f=19.628106/(1.0514140、000.0)=132.578N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=5.70+3.75=9.45kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=6.737mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/400,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(G41、B50017-2003)附錄B得到： b=1.58 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.892 經過計算得到強度 =19.63106/(0.892141000.00)=156.15N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=12.901kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的42、拉環最小直徑 D=129014/(3.1416502)1/2=13mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.90kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于12901.03/(3.1416201.5)=136.9mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計43、算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.90kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!懸挑腳手架陽角型鋼計算書 水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。 本工程中，腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體400mm，計算中取其1.414倍為集中力作用點。 型鋼采用16號工字鋼，型鋼支點距離建筑44、物角點1800mm。 型鋼截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算 受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P=9.80kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 經過連續梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN) 陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m) 陽角型鋼支撐梁變形圖(mm) 型鋼支點的的支撐力為13.175kN 型鋼固接處的支撐力為7.163kN 型鋼最大彎矩 圖中距離|MP|=(1.8001.800+3.5003.500+0.100045、.100)1/2=3.937m 圖中角度 MPQ=arcsin(3.500/3.937)=1.095 圖中角度 OPQ=arctg(0.100/1.800)=0.055 每根支撐桿的壓力 T=13.175/2/sin(1.095)=7.410kN 水平型鋼的軸向力 N=27.410cos1.095cos0.055=6.776kN 型鋼抗彎計算強度 f =M/1.05W+N/A=2.335106/(1.05141000.0)+6.7761000/2610.0=18.368N/mm2 型鋼計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 2、型鋼整體穩定性計算 水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下 46、其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.929 經過計算得到強度 =2.34106/(0.929141000.00)=17.83N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 3、支桿的強度計算 斜壓支桿的軸力 R=7.410kN 下面壓桿以6.3號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 7.41kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到=0.07； i 計算受壓47、斜桿的截面回轉半徑，i = 1.19cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3.94m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =8.44cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 132.39 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 205N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=7.410kN； lw為斜撐支桿件的周長，取276.40mm； t為斜撐支桿的厚度，t=4.80mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 48、7409.80/(276.404.80) = 5.59N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 4、型鋼與建筑物連接的計算 水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A =80mm2； 其中 N 對接焊縫軸向力，N=6.776kN； F 對接焊縫切向力，F=7.163kN； A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=80mm2； ft 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力強度 = 6775.53/80.00 = 84.69N/mm2； 焊縫剪應力強度f = 7162.95/80.00 = 89.54N/mm2； 焊縫總強度為176.70N/mm2； 對接焊縫的強度計算滿足要求!