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1、觀瀾安居商品房項目 施工升降機基礎施工方案觀瀾安居商品房項目4#樓1號、2號及8#樓1號、2號升降機基礎施工方案編制： 審核： 觀瀾安居商品房項目經理部 目錄第一節、編制依據- 2 -第二節、工程概況- 3 -第三節、安裝錨固方案- 1 -第四節、施工升降機的拆卸- 3 -第五節、安全要求及措施- 4 -第一節、編制依據本方案主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制:施工升降機標準（GB/T 10054-2005） 施工升降機安全規則（GB10055-2007） 建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）施工升降機規程（JGJ215-2012、0）SC200/200TD型施工升降機的有關技術資料、產品說明第二節、工程概況本工區4#樓1號、2號,8#樓1號、2號施工升降梯安裝位置由于有較厚回填土，安裝施工電梯存在一定安全隱患，為確保施工安全，通過鋼筋混凝土框架結構將施工電梯荷載傳遞至原地基持力層。示意圖如下：4#樓北側1號、2號、8#樓南側1號、2號施工升降梯安裝在板式基礎上，型號SC200/200TD的施工升降梯4#樓1號、2號分別設置在20-23軸北側和48-51軸北側。8#樓1號、2號分別設置在10-13軸南側和44-47軸南側。升降梯總高為104米,共69節，每節1.508米。因為施工升降機處需要回填至標高-0.15m處，為了3、為不影響其他結構施工將施工電梯安裝面標高定為0.00米。基礎大小為5400mm5400mm350mm,此基礎混凝土全部采用C35混凝土（施工電梯位置詳見施工電梯總平面圖，混凝土基礎及梁柱板配筋見下圖）。- 20 -4#樓、8#樓施工電梯基礎施工圖工程基本情況工程名稱觀瀾安居商品房工程地點深圳觀瀾福前路建筑面積（m2）建筑高度（m）99.8、基礎形式人工挖孔樁、沖孔樁、預應力管樁主體結構框剪抗震等級23抗震設防烈度8地上層數34地下層數1標準層層高（m）2.9各責任主體名稱建設單位中國長安汽車集團深圳投資有限公司設計單位深圳機械院建筑設計有限公司施工單位中鐵二局集團有限公司監理單位深圳市中海建設4、監理有限公司項目經理魏登臣總監理工程師王麗新第三節、安裝錨固方案SC200/200TD為II型錨固。錨固長度：29003600mm，錨固間距：錨固高度為69m一道，錨固架與墻體或框架梁相連。1、前期準備1.1、將基礎方案做好，保證基礎的水平及各項使用要求；1.2、保持施工升降機的進場道路通暢，并有足夠的停放設備空間；1.3、確保安裝地點滿足安全檢查機構所規定的要求，且已獲得安裝許可。安裝工地應配備一個專用電源箱，供電熔斷器的電流為升降機額定電流的1.52倍，升降機工作電源電壓值上下波動不得超過5%；1.4、升降機的專用電源箱應直接從工地變電室引入電源，距離最好不超過30米，一般每個吊籠需配置一5、根大于425mm的銅芯電纜，如距離過長，應適當增加電纜的截面積；1.5、專用配電箱內每一吊籠均用一開關控制，電源箱需采用沖擊波無動作型漏電保護開關。1.6、用接地電阻測試儀測量升降機鋼結構及電器設備金屬外殼的接地電阻，不得大于4。用500兆歐表測量電動機及電器元件的對地絕緣電阻應不小于1M；1.7、準備好停層附件，如支架、安全欄桿等；1.8、確定附墻方案，按需要準備好預埋件或固定件，并提前在符合附墻要求的附墻位置做好預埋或預留工作。2、施工升降機的安裝2.1、把基礎表面清掃干凈；2.2、將基礎底座安裝在基礎平臺上，用水平尺檢查水平，并填實基礎，檢查基礎底座中心到附墻點的距離；2.3、按此順序上6、三個標準節；2.4、安裝吊籠；2.5、接通電源，對設備進行檢測；2.6、應用小輩桿進行標準節安裝；2.7、安裝到高度后，安裝各項限位，并進行調試；2.8、安裝外籠后，對設備試運行良好后，方可投入使用。3、技術要求3.1、每安裝一道附墻架，應用經緯儀測量其垂直度；3.2、附墻架允許的最大水平偏角為；3.3、齒輪和齒條的嚙合側隙應為0.20.7mm，靠背輪和齒條背間隙為0.5mm；3.4、各滾輪與標準節間隙為0.5mm；3.5、每隔6m安裝一道護線桿；3.6、上極限碰鐵應安裝在吊籠越過上平臺150mm處，下極限碰鐵應安裝在吊籠滿載下行時自動停止在碰到緩沖簧100200mm處；3.7、必須保證極限開7、關觸柄與上下極限碰鐵的距離，在極限開關斷開時，觸柄距碰鐵0.52mm內。第四節、施工升降機的拆卸升降機拆卸的方法與順序基本上是與安裝時相反，故這里僅給出一些主要的操作及注意事項。1、將升降機附近區域用柵欄圍住，并設置標志“謹防墜物”；2、把籠頂操縱盒移到吊籠頂上，并將籠頂操縱盒上的“加節運行”開關持到“加節”位置，裝好吊桿及安全圍欄；3、將吊籠開到導軌架頂部，拆下兩個限位撞塊； 4、卸下導軌架標準節，過道豎桿、附墻架等，用吊籠運到地面。注意吊籠頂部一次只能裝相當于3節標準節的重量；5、同時，拆下電纜導向架、撐桿等，直到只有3節標準節時，把吊籠開到緩沖器上；6、切斷主電源，拆下電源電纜，松開吊籠8、電機的制動閘，用吊車吊走吊籠；7、拆下三節標準節、基礎構架及緩沖器等。第五節、安全要求及措施1、安裝作業人員應按高空中作業的要求操作：佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；2、安裝作業時，必須按額定載荷重量下進行安裝，不許超載；3、風速超過13m/s時及惡劣天氣下不能進行安裝作業；4、安裝作業時，應防止安裝地點上方掉落物體，避免高空多層次作業；5、首層進料口一側搭設2m的防護棚安全通道，通道兩側用密目網封閉，通道頂部用50厚木板防護；6、樓層上料平臺處臨邊設1.5m高的防護欄；7、每層樓層處設安全防護門和樓層標識牌。第六節、計算書底板計算書一、參數信息1.施工升降機基本參數施工升降機型號SC200/9、200TD吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)104標準節長度(m)1.51導軌架截面長(m)0.65導軌架截面寬(m)0.65標準節重(kg)167對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)1460吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.地基參數地基土承載力設計值(kPa)70地基承載力折減系數0.53.基礎參數基礎混凝土強度等級C35承臺底部長向鋼筋16150承臺底部短向鋼筋16150基礎長度l(m)5.4基礎寬度b(m)5.4基礎高度h(m)0.35二、基礎承載計算： 導軌架重（共需69節標準節，標準節重167kg）：167kg69=11523kg， 施工升降機10、自重標準值：Pk=(14602+1480+02+200+11523)+20002)10/1000=201.23kN； 施工升降機自重：P=(1.2(14602+1480+02+200+11523)+1.420002)10/1000=249.48kN； 考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1 P=2.1P=2.1249.48=523.9kN三、地基承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=255.405.400.35=255.15kN 承臺自重設計值： G255.151.2306.18kN 作用在地基上的豎向力設計值：F523.90+306.18=555.66kN 基礎下地基承載力為：f11、a= 70.005.405.400.501020.60kN F=555.66kN 該基礎符合施工升降機的要求。四、基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=5.45.4=29.16m2(Pk+Gk)/fc=(249.48+255.15)/(16.7103)=0.03m2。 承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=523.9/29.12、16=17.97kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=350-35=315mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=5.42.02=10.94m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.65+20.32=1.28m am=(at+ab)/2=(0.65+1.28)/2=0.96m FlPjAl=17.9710.94=196.46kN 0.7hpftamh0=0.713、11.57965315/1000=334.07kN196.46kN。 承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.38m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=14、pmin=(523.9+306.18)/29.16=28.47kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=28.47kN/m2； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35255.15=344.45kN； M1=2.382/12(25.4+0.65)(28.47+28.47-2344.45/29.16)+(28.47-28.47)5.4=179.27kNm; M2=(5.4-0.65)2/48(25.4+0.65)(28.47+28.47-2344.45/29.16)=15、179.27kNm;4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=179.27106/(1.0016.705.40103315.002)=0.020； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.020)0.5=0.020； s=1-/2=1-0.020/2=0.990； As=|M|/(sfyh0)=179.27106/(0.990300.0016、315.00)=1916.38mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=179.27106/(1.0016.705.40103315.002)=0.020； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.020)0.5=0.020； s=1-/2=1-0.020/2=0.990； As=|M|/(sfyh0)=179.27106/(0.990300.00315.00)=1916.38mm2。 截面1-1配筋：As1=7439.29 mm2 1916.38 mm2 截面2-2配筋：As2=7439.29 mm2 1916.38 mm2 承臺配筋滿足要求！ 柱梁計算書第一節 總信息 結構材17、料信息: 鋼砼結構 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 鋼材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夾角(Degree) ARF = 0.00 豎向荷載計算信息: 按模擬施工1加荷計算 風荷載計算信息: 計算X,Y兩個方向的風荷載 地震力計算信息: 計算X,Y兩個方向的地震力 “規定水平力”計算方法: 樓層剪力差方法(規范方法) 結構類別: 框架結構 裙房層數: MANNEX= 0 轉換層所在層號： MCHANGE= 0 嵌固端所在層號： MQIANGU= 1 墻元細分最大控制長度(m) DMAX= 1.00 彈性板與梁變形是否協調 是 墻元網格: 側向出口結點 18、是否對全樓強制采用剛性樓板假定 是 地下室是否強制采用剛性樓板假定: 否 墻梁跨中節點作為剛性樓板的從節點 是 計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣 否 采用的樓層剛度算法 層間剪力比層間位移算法 結構所在地區 深圳 第二節 風荷載信息 修正后的基本風壓 (kN/m2): WO = 0.75 風荷載作用下舒適度驗算風壓(kN/m2): WOC= 0.37 地面粗糙程度: C 類 結構X向基本周期（秒）: Tx = 0.29 結構Y向基本周期（秒）: Ty = 0.29 是否考慮順風向風振: 是 風荷載作用下結構的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%): WD19、AMPC= 2.00 是否計算橫風向風振: 否 是否計算扭轉風振: 否 承載力設計時風荷載效應放大系數: WENL= 1.00 體形變化分段數: MPART= 1 各段最高層號: NSTi = 3 各段體形系數: USi = 1.30 第三節 地震信息 振型組合方法(CQC耦聯;SRSS非耦聯) CQC 計算振型數: NMODE= 9 地震烈度: NAF = 7.00 場地類別: KD =II 設計地震分組: 一組 特征周期 TG = 0.35 地震影響系數最大值 Rmax1 = 0.08 用于12層以下規則砼框架結構薄弱層驗算的 地震影響系數最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等級:20、 NF = 2 剪力墻的抗震等級: NW = 2 鋼框架的抗震等級: NS = 2 抗震構造措施的抗震等級: NGZDJ =不改變 重力荷載代表值的活載組合值系數: RMC = 0.50 周期折減系數: TC = 1.00 結構的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)設計: MID =不考慮 是否考慮偶然偏心: 是 是否考慮雙向地震扭轉效應: 否 按主振型確定地震內力符號: 否 斜交抗側力構件方向的附加地震數 = 0 第四節 活荷載信息 考慮活荷不利布置的層數 從第 1 到3層 柱、墻活荷載是否折減 不折算 傳到基礎的活荷載是否折減 折算 考慮結構使用年限的活荷載調整系數 121、.00 -柱，墻，基礎活荷載折減系數- 計算截面以上的層數-折減系數 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 第五節 調整信息 梁剛度放大系數是否按2010規范取值： 是 托墻梁剛度增大系數： BK_TQL = 1.00 梁端彎矩調幅系數： BT = 0.85 梁活荷載內力增大系數： BM = 1.00 連梁剛度折減系數： BLZ = 0.60 梁扭矩折減系數： TB = 0.40 全樓地震力放大系數： RSF = 1.00 0.2Vo 調整分段數： VSEG = 0 0.2Vo 調整上限： KQ_L = 2.00 框支柱調整上限22、： KZZ_L = 5.00 頂塔樓內力放大起算層號： NTL = 0 頂塔樓內力放大： RTL = 1.00 框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一級:是 實配鋼筋超配系數 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震規范5.2.5調整樓層地震力IAUTO525 = 1 弱軸方向的動位移比例因子 XI1 = 0.00 強軸方向的動位移比例因子 XI2 = 0.00 是否調整與框支柱相連的梁內力 IREGU_KZZB = 0 薄弱層判斷方式： 按高規和抗規從嚴判斷 強制指定的薄弱層個數 NWEAK = 0 薄弱層地震內力放大系數 WEAKCOEF = 1.25 強制指定的加強層個數 N23、STREN = 0 第六節 配筋信息 梁箍筋強度 (N/mm2): JB = 270 柱箍筋強度 (N/mm2): JC = 270 墻水平分布筋強度 (N/mm2): FYH = 210 墻豎向分布筋強度 (N/mm2): FYW = 300 邊緣構件箍筋強度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大間距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大間距 (mm): SC = 100.00 墻水平分布筋最大間距 (mm): SWH = 150.00 墻豎向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 結構底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數: NSW = 0 結構底部NSW層的墻豎24、向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋時 箍筋與對角斜筋的配筋強度比: RGX = 1.00 第七節 設計信息 結構重要性系數: RWO = 1.00 柱計算長度計算原則: 有側移 梁端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 柱端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 是否考慮 P-Delt 效應： 否 柱配筋計算原則: 按單偏壓計算 按高規或高鋼規進行構件設計: 否 鋼構件截面凈毛面積比: RN = 0.85 梁保護層厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保護層厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考慮25、受壓鋼筋: 是 結構中的框架部分軸壓比限值按純框架結構的規定采用:否 當邊緣構件軸壓比小于抗規6.4.5條規定的限值時一律設置構造邊緣構件: 是 是否按混凝土規范B.0.4考慮柱二階效應: 否 第八節 荷載組合信息 恒載分項系數: CDEAD= 1.20 活載分項系數: CLIVE= 1.40 風荷載分項系數: CWIND= 1.40 水平地震力分項系數: CEA_H= 1.30 豎向地震力分項系數: CEA_V= 0.50 溫度荷載分項系數: CTEMP = 1.40 吊車荷載分項系數: CCRAN = 1.40 特殊風荷載分項系數: CSPW = 1.40 活荷載的組合值系數: CD_L 26、= 0.70 風荷載的組合值系數: CD_W = 0.60 重力荷載代表值效應的活荷組合值系數: CEA_L = 0.50 重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數:CEA_C = 0.50 吊車荷載組合值系數: CD_C = 0.70 溫度作用的組合值系數: 僅考慮恒載、活載參與組合: CD_TDL = 0.60 考慮風荷載參與組合: CD_TW = 0.00 考慮地震作用參與組合: CD_TE = 0.00 砼構件溫度效應折減系數: CC_T = 0.30 約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息. 層號 塔號 類別 1 1 約束邊緣構件層 2 1 約束邊緣構件層第九節 各層的質量、質心坐標信息 *27、層號 塔號 質心 X 質心 Y 質心 Z 恒載質量 活載質量 附加質量 質量比 (m) (m) (t) (t)3 1 1.950 1.950 11.000 101.7 1.5 0.0 5.39(1.5)2 1 1.950 1.950 6.000 19.2 0.0 0.0 0.651 1 1.950 1.950 1.000 28.2 1.5 0.0 1.00 活載產生的總質量 (t): 3.042 恒載產生的總質量 (t): 149.015 附加總質量 (t): 0.000 結構的總質量 (t): 152.057 恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載 結構的總質量包括恒載產生的質量和活載產生的28、質量和附加質量 活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果 (1t = 1000kg) 第十節 各層構件數量、構件材料和層高 層號(標準層號) 塔號 梁元數 柱元數 墻元數 層高 累計高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 4(35/ 360) 4(35/ 360) 0(30/ 300) 1.000 1.000 2( 2) 1 4(35/ 360) 4(35/ 360) 0(30/ 300) 5.000 6.000 3( 3) 1 12(35/ 360) 4(35/ 360) 0(30/ 300) 5.000 11.000 第十一節 風29、荷載信息 層號 塔號 風荷載X 剪力X 傾覆彎矩X 風荷載Y 剪力Y 傾覆彎矩Y 3 1 24.62 24.6 123.1 24.62 24.6 123.1 2 1 18.30 42.9 337.7 18.30 42.9 337.7 1 1 2.69 45.6 383.3 2.69 45.6 383.3 第十二節 各樓層偶然偏心信息 層號 塔號 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05 3 1 0.05 0.05第十三節 各樓層等效尺寸(單位:m,m*2) 層號 塔號 面積 形心X 形心Y 等效寬B 等效高H 最大寬BMAX 最小寬BMIN 1 1 15.2130、 1.95 1.95 3.90 3.90 3.90 3.90 2 1 15.21 1.95 1.95 3.90 3.90 3.90 3.90 3 1 15.21 1.95 1.95 3.90 3.90 3.90 3.90第十四節 各樓層的單位面積質量分布(單位:kg/m*2) 層號 塔號 單位面積質量 gi 質量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 1952.24 1.55 2 1 1259.70 0.65 3 1 6785.24 5.39第十五節 計算信息 第一步: 數據預處理 第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質量等信息 第三步: 地震作用分析第四步: 風及豎向荷載分析第31、五步: 計算桿件內力 各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息 Floor No : 層號 Tower No : 塔號 Xstif，Ystif : 剛心的 X，Y 坐標值 Alf : 層剛性主軸的方向 Xmass，Ymass : 質心的 X，Y 坐標值 Gmass : 總質量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值 或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 結構總體坐標系中塔32、的側移剛度和扭轉剛度(剪切剛度) RJX3，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(地震剪力與地震層間位移的比) Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 1.9500(m) Ystif= 1.9500(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 1.9500(m) Ymass= 1.9500(m) Gmass(活荷折減)= 31.2145( 29.6935)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0000 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 43.4255 Raty1= 43.4255 33、薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 1.5120E+06(kN/m) RJY1 = 1.5120E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 9.5685E+05(kN/m) RJY3 = 9.5685E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 1.9500(m) Ystif= 1.9500(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 1.9500(m) Ymass= 1.9500(m) Gmass(活荷折減)= 19.1600( 34、19.1600)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0000 Ratx = 0.2000 Raty = 0.2000 Ratx1= 1.6185 Raty1= 1.6185 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 3.0240E+05(kN/m) RJY1 = 3.0240E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 3.1478E+04(kN/m) RJY3 = 3.1478E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= 1.9500(m) Y35、stif= 1.9500(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 1.9500(m) Ymass= 1.9500(m) Gmass(活荷折減)= 104.7245( 103.2035)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0000 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 3.0240E+05(kN/m) RJY1 = 3.0240E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 2.7784E+04(kN36、/m) RJY3 = 2.7784E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小剛度比: 1.0000(第 3層第 1塔) Y方向最小剛度比: 1.0000(第 3層第 1塔)結構整體抗傾覆驗算結果抗傾覆力矩Mr 傾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零應力區(%) X風荷載2835.6 334.4 8.48 0.00 Y風荷載 2835.6 334.4 8.48 0.00 X 地 震 2813.1 479.9 5.86 0.00 Y 地 震 2813.1 479.9 5.86 0.00結構舒適性驗算結果(僅當滿足規范適用條件時結果有效)按高鋼規計算X向順風向37、頂點最大加速度(m/s2) = 0.083 按高鋼規計算X向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.043 按荷載規范計算X向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.061 按荷載規范計算X向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.012 按高鋼規計算Y向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.083 按高鋼規計算Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.043 按荷載規范計算Y向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.061 按荷載規范計算Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.012結構整體穩定驗算結果 層號 X向剛度 Y向剛度 層高 上部重量 X剛重比 Y剛重比 1 38、0.957E+06 0.957E+06 1.00 1873. 510.77 510.77 2 0.315E+05 0.315E+05 5.00 1493. 105.44 105.44 3 0.278E+05 0.278E+05 5.00 1263. 110.01 110.01 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(5.4.4)的整體穩定驗算 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應樓層抗剪承載力、及承載力比值 Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比 - 層號 塔號 X向承載力 Y向承載力 Ratio_Bu:X,Y - 3 1 0.3667E+03 0.3667E+03 1.00 1.00 2 1 0.3866E+03 0.3866E+03 1.05 1.05 1 1 0.3121E+04 0.3121E+04 8.07 8.07 X方向最小樓層抗剪承載力之比: 1.00 層號: 3 塔號: 1 Y方向最小樓層抗剪承載力之比: 1.00 層號: 3 塔號: 1梁柱配筋滿足要求！ 后附；施工電梯總平面布置圖4號樓施工電梯布置圖8號樓施工電梯布置圖