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1、*大樓工程混凝土泵送施工方案 編 制 日 期: 二零零九年九月編 制 單 位: 湖南省*有限公司*大樓工程項目經理部目 錄前言1一、混凝土泵、配管和布料設備選用1二、施工準備2三、混凝土泵送與澆筑施工3四、質量控制6五、安全生產技術措施7六、地下室混凝土施工的計算91、地下室底板澆筑施工計算92、地下室剪力墻路線與長度的確定113、地下室底板泵送混凝土現澆施工計算書12七、大承臺（厚度為1500）的裂縫控制及履蓋層計算151、混凝土澆筑前裂縫控制計算152、自約束裂縫控制計算書173、履蓋層溫度控制計算書18前言本工程混凝土采用預攪拌混凝土，由預攪拌混凝土供應商供應，現場采用混凝土輸送泵進行泵2、送。為保證泵送混凝土的施工質量，確保如期按質完成本工程混凝土的施工，根據工程的具體情況，結合我司以往的施工經驗，制訂如下專項施工方案，以指導本工程泵送混凝土的施工。一、混凝土泵、配管和布料設備選用1、混凝土泵選用：根據我公司現有設備的情況，結合本工程的具體特點，地下室底板決定采用2臺車載泵（最大輸出量為80m3/ h）。上部主體結構則用1臺地泵（最大輸出量為80m3/ h），泵車及混凝土地泵應布置于地面平整堅實、道路暢通、供料方便、距離澆筑地點近的位置，便于配管及上料，同時應配備排水、供水、供電設施。混凝土地泵放置位置詳見施工總平面圖。2、配管設計： 根據確定的施工順序、布置路線進行配管，配管3、時應縮短管線長度，盡可能少用彎管、軟管。輸送管管徑采用150mm，壁厚2.0mm。輸送管應有出廠合格證，應使用無龜裂、無凹凸損傷和無彎折的管段。垂直配管時，地面水平管長度應不小于垂直管長度的1/4，且不小于15m，并在混凝土泵機丫形管出料口3-6m處的輸送管根部設置截止閥，防止混凝土拌合物反流。泵送地下室工程混凝土時，地上水平管軸線應與丫形管出料口軸線垂直。向下傾斜配管，應在斜管上端設排氣閥。混凝土輸送管的固定，不得直接支承在鋼筋、模板及預埋件上，垂直管的固定采用預埋件固定在墻和柱或樓板預留孔處，在墻和柱上每節管不得少于1個固定點。每節水平管用兩個木支架固定。管線布置應橫平豎直，管道接頭卡箍應4、卡牢，不得漏漿。3、布料設備配置：根據本工程的具體特點、施工工藝、布料要求和配管情況選用布料設備，并根據能“均勻、迅速地進行布料”的原則進行布設。布料設備應安設牢固和穩定，采用鋼支架架空布設，不得直接支承在鋼筋上。二、施工準備1、現場材料計劃人員應根據每次施工的部位認真計算所需預攪拌混凝土的數量，并提前通知預攪拌混凝土供應商，以便其及時作出供應計劃和進行備料。2、確定協調指揮組織機構及人員配置。現場辦公室設專人進行統一指揮和調度，每臺混凝土泵和澆筑點處各配一名精通混凝土泵送施工的工長進行指揮，辦公室與各泵、澆筑點之間采用對講機進行聯絡。泵送混凝土施工前，應對對講機進行檢查，確保通信聯絡暢通。35、對參與泵送混凝土施工的人員進行技術交底和安全交底，使其明確各自的任務及應注意的安全事項，做到心中有底，配合有序，從而加快施工進度。4、確定每臺混凝土泵的澆筑區域和混凝土的澆筑順序，混凝土的澆筑順序應由遠而近，澆筑順序確定后定出布管路線，并根據布管路線布設配管和布料設備。配管和布料設備不得直接支承在鋼筋上，配管采用木支架、布料設備采用鋼支架架空布設。布料設備下面的水平模板支撐應適當加強，以防水平模板局部下沉。5、對模板和支架進行認真檢查，必要時采取措施進行加固。對于鋼筋骨架的主要部位或重要節點處應用電焊焊牢，防止在泵送混凝土施工過程中發生移位、變形。6、對混凝土泵的各部位及各系統進行全面的檢查6、，必要時進行試運轉，確保混凝土泵運轉正常。三、混凝土泵送與澆筑施工1、混凝土泵送施工：（1）、混凝土泵必須由經過專門培訓的人員操作。（2）、混凝土泵啟動后，先泵送適量清水，濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管內壁，同時檢查混凝土泵和輸送管中有無異物，接頭是否嚴密。經泵送水檢查，確認混凝土泵和輸送管中無異物后，泵送適量與混凝土內除粗骨料外的其它成份相同的水泥砂漿，使混凝土泵料斗、活塞及輸送管內壁充分潤滑，并形成一層潤滑膜，以減小混凝土的流動阻力。泵出的水泥砂漿應分散布料，不得集中澆筑在同一處。（3）、開始泵送混凝土時，混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態，泵送速度應先慢后快，逐步加速，同時觀察7、混凝土泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。（4）、混凝土泵送應連續進行，如遇混凝土供應中斷等情況，應采取慢速和間歇泵送，但一定要滿足所泵送的混凝土從攪拌到澆筑完畢的延續時間不超過初凝時間的要求。慢速間歇泵送時，應每隔4-5分鐘進行四個行程的正反泵。（5）、正常泵送混凝土時，活塞應保持最大行程運轉，以提高機械效率，減少活塞磨損。（6）、泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌，排除空氣后再泵送。（7）、泵送混凝土時，活塞清洗室中應保持充滿水，防止水溫升高，造成機械故障。（8）、當混凝土泵出現壓力升高且不穩定、油溫升高、輸送管明顯8、振動等現象而泵送困難時，應用木槌敲擊輸送管的彎管、錐形管等部位，并進行慢速泵送或反泵，防止堵塞。（9）、當混凝土輸送管發生輕度堵塞時，可重復進行反泵和正泵，逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送，或用木槌敲擊方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后，重復進行反泵和正泵，排除堵塞。（10）、當混凝土輸送管發生較嚴重堵塞時，應先停泵卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后，方可接管。重新泵送前，應先排除管內空氣后，方可擰緊接頭。（11）、混凝土泵送過程中，不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落到未澆筑的地方。（12）、混凝土泵送即將結束前，應正確計算尚需用的混凝土數量，并及時通知預攪拌混凝土供應商，防9、止出現缺料或剩余混凝土過多的現象。（13）、泵送過程中，廢棄的混凝土和泵送終止時多余的混凝土，可用于場內地面局部澆筑加固。（14）、泵送完畢后，用空氣壓縮機進行清管。清管時，管口應轉向安全方向，并用膠合板檔住，以防傷人。2、泵送混凝土澆筑施工：（1）、在澆筑堅向結構混凝土時，布料設備的出口離模板內側面不應小于50mm，且不得向模板內側面直沖布料，也不得直沖鋼筋骨架。（2）、在澆混凝土梁板等水平結構混凝土時，應根據澆筑情況及時移動布料管，不得在同一地方連續布料。布料時應盡可能垂直于模板，減小對模板的水平沖擊力。（3）、振搗混凝土時，振動棒插點間距400mm左右，振搗時間15-30S。第一次振搗后10、隔15-20分鐘，進行第二次復振，以提高混凝土密實度，消除混凝土構件四周面的水泡和縮水裂縫。（4）、對于有預留洞、預埋件和鋼筋太密的部位，應加強振搗，必要時采用小振動捧或輔以人工用8鋼筋搗固。（5）、梁板泵送混凝土澆筑后，表面采用鐵滾筒滾壓2-3遍，然后用木抹子磨平搓毛2遍，在混凝土吸水時用木抹子再搓抹一次，以減少表面縮水裂縫。（6）、泵送混凝土澆筑完成后，應淋水或覆蓋濕麻袋進行養護，養護時間不少于14天。四、質量控制1、泵送混凝土質量檢查，應按國家現行標準混凝土結構工程施工及驗收規范的有關規定進行。2、混凝土抗壓試件除應在攪拌站取樣制作外，還應在施工現場澆筑地點取樣、制作，其取樣過程、試件制11、作、養護均應符合國家現行標準混凝土強度檢驗評定標準的有關規定。3、當混凝土可泵性差，出現泌水、離析，難以泵送和澆筑時，應馬上通知預攪拌混凝土供應商，對配合比進行調整，同時應改進泵送工藝。4、加強與預攪拌混凝土供應商之間的聯系，及時調度輸送車輛，確保泵送混凝土施工連續進行。5、結合施工現場具體質量檢查控制制度，對材料、設備、泵送工藝、混凝土強度等進行系統的科學管理。五、安全生產技術措施1、混凝土送設備必須有出廠合格證和產品使用說明書。混凝土泵的安全使用及操作，應嚴格執行使用說明書和其它有關規定，同時根據使用說明書制訂專門操作要點。2、混凝土泵的操作人員必須經過專門培訓合格后，方可獨立上崗操作。312、泵送設備必須放置在堅實的基礎上，與基坑邊保持足夠安全距離。4、水平泵送管道敷設線路應接近直線，少彎曲，管道支撐必須堅固可靠，管道接頭處應密封可靠。Y型管道應裝接錐形管。垂直管道架設的前端應安裝長度不少于15m的水平管，嚴禁直接接在泵的軟出口上，水平管近泵處應裝逆止閥，熱天應用濕麻袋或濕草包等遮蓋管路。5、敷設向下傾斜的管道時，下端應接一段水平管，其長度至少是傾斜高低差的五倍，如傾斜度較大時，應在坡道上端裝置排氣閥。6、作業前應檢查各部位、操縱開關、調整手柄、手輪、控制桿、旋塞等位置正確，液壓系統無漏泄，電氣線路絕緣良好，接線正確，開關無損壞，有重復接地和觸電保護器，安全閥、壓力表等儀表正常有13、效。7、泵送混凝土前必須先泵送適量清水濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位，經泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用與混凝土內除粗骨料外其它成份相同配合比的水泥砂漿潤滑混凝土泵的輸送管內壁。8、混凝土攪拌運輸車出料前，應高速旋轉34分鐘方可出料到泵機，按工程需要計劃多臺泵車和泵機配合，保證連續泵送施工。現場門口，應設專人指揮泵車進出安全。9、開始或停止泵送混凝土時應與地面操作人員取得聯系，操作人員應盡量遠離管子出口處，防止混凝土料突然噴出傷人。10、泵送混凝土連續作業中，料斗內應保持一定數量的混凝土，不得吸空，并隨時監控各種儀表和指示燈，出現不正常時，應及時調14、整或處理。必須暫停作業時，應每隔510分泵送一次。若停止時間較長再泵送時，應逆向運轉一至二個行程，然后順向泵送。11、泵送過程中發生輸送管道堵塞現象時，應進行逆向運轉使混凝土返回料斗，必要時應拆管排除堵塞。12、澆筑混凝土出料口的軟管應扎防脫安全繩（帶），移動時要防止碰撞傷人。13、作業后，必須將料斗內和管道內的混凝土全部輸出，然后對泵機、料斗、管道進行沖洗。用壓縮空氣沖洗管道時管道兩側和出口前方10米內不得站人，并應用金屬網等收集沖出的泡沫及砂、石粒，防止濺出傷人。14、嚴禁用壓縮空氣沖洗布料桿配管，布料桿的折疊收縮應按順序進行。15、各部位操縱開頭、調整手柄、手輪、控制桿、旋塞等均應復位，15、液壓系統應卸荷，拉閘切斷電源，鎖好電箱。16、遇大雨或五級大風及其以上時，必須停止泵作業。六、地下室混凝土施工的計算1、地下室底板澆筑施工計算3-16軸與D軸之間的后澆帶以東面的混凝土量為1015 m3（面積為5046.7 m2，即平均厚度為0. 35 m），后澆帶以西面的混凝土量為918m3（面積為5240m2，即平均厚度為0.441 m）A、驗算沉降縫以東的混凝土澆灌方案合理性使用用兩臺泵機，則每臺混凝土量為10152=507.5 m3單臺混凝土泵的實際平均輸出量：Q1=Qmaxa=800.80.5=32 m3/h(Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量, Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量, a16、配管條件系數,作業效率)混凝土間歇的允許時間：混凝土強度等級C30,氣溫25。C，t1=180min；氣溫25。C，t1=150min 本工程施工期用t1=150min單臺混凝土泵在混凝土間歇的允許時間內輸出的混凝土量：Q= Q1t1=322.5=80 m3單臺混凝土泵在混凝土間歇的允許時間內行進的澆筑的寬度:L= QH1b=800.43546.47=3.96m澆筑完成需用的時間507.532=15.86h為了不影響鄰近小區的休息，應在早上6時開始澆筑至22時前結束。B、驗算沉降縫以西的混凝土澆灌方案合理性單臺混凝土泵的實際平均輸出量：Q1=Qmaxa=800.80.5=32 m3/h混凝土間17、歇的允許時間：本工程施工期用t1=150min單臺混凝土泵在混凝土間歇的允許時間內輸出的混凝土量：Q= Q1t1=322.5=80 m3單臺混凝土泵在混凝土間歇的允許時間內行進的澆筑的寬度:L= QH1b=800.44140=4.54m澆筑完成需用的時間918232=14.34h為了不影響鄰近小區的休息，應在早上6時開始澆筑至22時前結束。2、地下室剪力墻路線與長度的確定有關參數（按澆灌柱、剪力墻的混凝土泵能力）剪力墻墻厚：b=300模板設計時混凝土豎向澆筑速度：V=2.500m/h采用500長的插入式振搗器振搗時混凝土澆筑厚度：H1=1.25500=625mm混凝土泵的實際平均輸出量：Q1=18、Qmaxa=250.80.5=10 m3/h(Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量, Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量, a配管條件系數,作業效率)混凝土間歇的允許時間：混凝土強度等級C30,氣溫25。C，t1=180min；氣溫25。C，t1=150min 本工程施工期用t1=150min情況A按混凝土間歇允許時間每層澆筑的長度單臺混凝土泵在混凝土間歇的允許時間內輸出的混凝土量：Q= Q1t1=102.5=25 m3單臺混凝土泵在混凝土間歇的允許時間內每層澆筑的行進的長度:L= QH1b=250.6250.300=133.33m情況B按模板允許混凝土豎向澆筑速度每層澆筑的長度用模板允許混凝土豎向19、澆筑速度每層澆筑的所需時間0.6252.500=0.25h0.25 h內混凝土泵輸出的混凝土量100.25=4m3每0.25 h內混凝土澆筑行進長度40.6250.300=21.333 m根據以上計算，剪力墻澆筑時，單臺混凝土泵機澆筑的長度應控制在21.333 m至133.33m的范圍內才能滿足模板安全與混凝土的質量。3、地下室底板泵送混凝土現澆施工計算書 依據(江正榮 朱國梁 著)。 1)、計算公式: (1) 泵車數量計算公式： N=qn/(qmaxT) (2) 每臺泵車需攪拌車數量計算公式： n1=qm(60l/v+t)/(60Q) qm=qmax (3) 泵車的最大輸送距離計算公式： L20、max=Pmaxr/(2(k1+k2(1+t2/t1)v0)0 (4) 配管水平換算長度計算公式： L=(l1+l2+)+k(h1+h2+)+fm+bn1+tn2 式中: N-混凝土輸送泵車需用臺數 qn-混凝土澆筑數量(m3/h) qmax-混凝土輸送泵車最大排量(m3/h) -泵車作業效率，一般取0.5-0.7 n1-每臺泵車需配攪拌的數量； qm-泵車計劃排量(m3/h) Q-混凝土攪拌運輸車容量(m3) l-攪拌站到施工現場往返距離(km) v-攪拌運輸車車速(km/h) t-一個運輸周期總的停車時間(min) -配管條件系數，可取0.8-0.9 Lmax-泵最大輸送距離(m) Pma21、x-混凝土泵產生的最大混凝土壓力(Pa) r-混凝土輸送管直徑(m) k1-粘著系數(Pa) k2-速度系數(Pa/m/s) t2/t1-分配閥切換時間與活塞推壓混凝土時間之比，一般取0.3 v0-混凝土拌合物在輸送管內的平均流速(m/s) 0-徑向壓力與軸向壓力之比，普通混凝土取0.9 T-混凝土泵送施工作業時間15.86h 2)、計算參數 (1) 混凝土澆灌量qn=1015.00(m3/h)； (2) 泵車最大排量qmax=80+80.00=160.00(m3/h)； (3) 泵送作業效率=0.50； (4) 攪拌運輸車容量Q=6.00(m3)； (5) 攪拌運輸車車速v=45.00(km22、/h)； (6) 往返距離l=3.00(km)； (7) 總停車時間t=20.00(min)； (8) 配管條件系數=0.80； (9) 泵車的最大泵壓Pmax=13.00106(Pa)； (10) 混凝土平均流速v0=0.56(m/s)； (11) 混凝土坍落度S=140.00(mm)； (12) 混凝土輸送管直徑d=125(mm)； (13) 水平配管的總長度l1+l1+=120(m)； (14) 垂直配管的總長度h1+h1+=0(m)； (15) 軟件根數m=1 彎管個數n1=3.00 變徑管個數n2=0.00； (18) 每米垂直管的換算長度k=1.00(m)； (19) 每米軟管的換23、算長度f=20(m)； (20) 每米彎管的換算長度b=12(m)； (21) 每米變徑管的換算長度t=16(m)；(22) 混凝土泵送施工作業時間T=15.86h3)、計算結果 (1) 混凝土輸送泵車需臺數N=1.64(臺),取2臺； (2) 每臺輸送泵需配備攪拌運輸車臺次n1=39(臺次)； (3) 共需配備攪拌運輸車:78(臺次)； (4) 泵車最大輸送距離Lmax=796.09m (5) 配管的水平換算長度L176.00m 經過計算得到最大水平輸送距離796.09(m),大于配管的水平換算長度176(m),所有滿足要求!七、大承臺（厚度為1500）的裂縫控制及履蓋層計算1、混凝土澆筑前24、裂縫控制計算A、計算原理 (依據 ) : 大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 式中 混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)； E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的線膨脹系數,取1.010-5； T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進25、行計算；計算結果為負值，則表示降溫； T0混凝土的澆筑入模溫度()； T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()； Ty(t)混凝土收縮當量溫差()； Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣 溫()； S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取0.3-0.5； R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0， 一般土地基取0.25-0.50； c混凝土的泊松比。B、計算: 取S(t)=0.19，R1.00,=110-5,=0.15。 1) 混凝土2d的彈性模量由式： 計算得: E(2)=0.49104 2) 最大綜合溫差 T=-0.49 326、) 基礎混凝土最大降溫收縮應力,由式： 計算得: =0.01N/mm2 4) 不同齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(2)=0.51N/mm2 5) 抗裂縫安全度: K=0.51/0.01=51.001.15 滿足抗裂條件2、自約束裂縫控制計算書A、計算原理 (依據 ) : 澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力，內部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算: 式中 t、c分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)； E27、(t)混凝土的彈性模量(N/mm2)； 混凝土的熱膨脹系數(1/) T1混凝土截面中心與表面之間的溫差() 混凝土的泊松比，取0.150.20。 由上式計算的t如果小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，則不會出現表面裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在2025范圍內。B、計算: 取 E0=3.00104N/mm2,=110-5,T1=12.00,=0.15 1) 混凝土在2.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(2.0)=0.49104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=0.47N/mm28、2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.23N/mm2 4) 2.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(2.0)=0.51N/mm2 結論: 因內部溫差引起的拉應力不大于該齡期內混凝土的抗拉強度值，所以不會出現表面裂縫。3、履蓋層溫度控制計算書 依據。A、計算公式: 履蓋層材料所需厚度計算公式： 式中 i-履蓋層材料所需厚度(m)； h-結構厚度(m)； i-結構材料導熱系數(W/m.K)； -混凝土的導熱系數,取2.3W/m.k； Tmax-混凝土中心最高溫度()； Tb-混凝土表面溫度()； Ta-混凝土表面溫度()； K-透風系數。B、計算參數 (1) 混凝土的導熱系數=2.3(W/m.k)； (2) 履蓋層材料的導熱系數i = 0.58(W/m.K)； (3) 大體積混凝土結構厚度h=1.50(m)； (4) 混凝土表面溫度Tb=33.00()； (5) 混凝土中心溫度Tmax=45.00()； (6) 空氣平均溫度Ta=28.00()； (7) 透風系數K=1.30。C、計算結果 履蓋層材料所需厚度i = 0.10(m)。 第 19 頁 共 19頁