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1、金牛大廈二期工程地下室外墻單邊加固方案編 制 人： 審核人： 審批人：編制單位：成都建筑工程集團總公司編制日期： 2016 年 5 月 11 日目 錄一、工程概況3二、模板加固方案選擇3三、施工方案與技術措施5四、技術保證措施9五、安全注意事項9六、外墻模板計算書9一、工程概況金牛大廈二期工程位于武漢市江漢區黃浦大街與建設大道交匯處，臨近趙家條地鐵站口。建設單位為武漢交發金煒置業有限公司，設計單位為中南設計院，監理單位為武漢工程建設監理咨詢有限公司，施工單位為成都建筑工程集團總公司，武漢市質量、安全監督站監督。本工程為一棟超高層寫字樓及其商業裙樓組成。地下四層，局部兩層，地上商業裙樓五層，塔樓2、寫字樓52層，總高232.35m，總建筑面積115680，地上設四層避難層。地下室負四層層高5.55m,負三層層高4.2m，負二層層高4.3m，負一層層高6.25m。本工程結構形式：基礎形式為鋼筋混凝土鉆孔灌注樁基礎,主體為鋼管柱框架鋼筋混凝土核心筒混合結構，核心筒區為鋼筋混凝土結構，核心筒外為鋼結構。二、模板加固方案選擇由于地處市中心地帶，周邊臨近地鐵口、居民小區及市政主干道，可利用土地及場地有限，固地下室已施工支護連續墻與外墻臨近，部分連續墻與地下室外墻重合100mm300mm，地下室外墻外邊至圍護樁內側的局部尺寸無法滿足外墻施工操作空間，無法按照常規方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以3、只能采用室內單側支模方案。亦不能滿足外墻外防水卷材施工，固按設計要求改為水泥基滲透結晶防水涂料進行施工。豎向構件的模板體系加固一般依賴于穿透構件的螺桿和圍合于構件外圍的抱箍來實現。由于本工程地下室外墻外側距離很小，無法進行雙面支模，只能單側支模。按照常規，單面模板加固采用對拉螺桿與連續墻植筋錨固連接的方法及內側底板或樓板埋設地錨，內側采用斜撐鋼管與單側螺桿同時受力的方式，其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一致?？偨Y以往施工經驗并結合本工程實際，擬采取單面支模結合扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內側支設單面木模，設置單側螺桿、次楞、主楞，側向壓力通過連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底4、板或樓面。三、施工方案與技術措施3.1施工流程施工準備鑿出連續墻豎筋連續墻植筋并焊接滲透結晶防水涂料施工底板砼澆筑預留預埋地錨焊接單側螺桿、面板拼裝安裝次楞、主楞調整至設計尺寸安裝豎撐、斜撐內支撐架搭設梁、板模板安裝梁板鋼筋綁扎砼澆搗3.2施工控制要點（地下四層）根據地下室外墻單側支模施工工況，地下四層的澆筑高度大、且墻板厚度較厚，為本工程最不利位置。因此，選擇地下四層外墻為本工程樣板，建立受力分析模型，其余位置均以此為標準，參照實施。（1）將所有連續墻內壁浮渣、圖層全部清理干凈至混凝土結構層，按照設計圖紙，地下室底板以上500mm及以下側壁采用1:3水泥砂漿分兩三次抹灰平均厚度約40mm505、mm，待抹灰層硬化后采用自粘型防水卷材進行施工。（2）而后將筏板面以上連續墻側壁每隔300mm左右進行鑿除，漏出連續墻豎向鋼筋，在漏出鋼筋邊連續墻上鉆孔植入14鋼筋，錨入墻15D，露出連續墻300mm，縱橫方向間距300mm，鋼筋縱橫方向軸線偏移不得大于5mm，將露出的14鋼筋與鑿出的連續墻豎向鋼筋加設水平筋進行“L型”焊接，完畢后采用滲透結晶防水涂料涂刷在連續墻上，涂刷兩遍，待結晶涂料硬化后，再根據墻厚制作絲桿并與植入連續墻外露部分鋼筋進行單面焊接，絲桿中部需焊接止水片。（3）、地下室底板澆筑前，分別在距外墻1.5米、2.5m、3.5m處預埋長度0.8m的32（錨固長度不小于500mm）的短6、鋼筋作為地錨支撐點。內轉角處按45度角設置預埋點。地錨縱向間距為900mm（同內支撐架間距），底板上的預埋支撐點均采用縱橫通長鋼管連成整體。支撐立桿套在地埋上，斜撐與套在地埋上鋼管用旋轉扣件鏈接（詳圖）。（4）、外墻模板拼裝與緊固：模板采用18mm厚膠合板，按照螺桿間距在現場彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次楞，間距不大于100mm，橫向放置主楞（主次楞均采用483.5鋼管），并將單頭螺栓用三型卡調節件并緊固（詳圖）。（4）、支撐穩定桿設置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接，同時在連接結點處設置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于1.5米，以保證斜撐桿件穩定。（5）支模架搭設：將外墻板7、加固完畢后，再進行支模架的搭設，支模架支撐系統采用扣件式鋼管模板支模架。立柱、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為48鋼管。扣件由可鍛鑄鐵制作，分為直角扣件、旋轉扣件、對接扣件，梁、板側模、底模選用900mm1800mm18mm機制膠合板，模板下部龍骨支撐采用50100木方，梁底梁側方木均垂直于梁截面設置，大梁側面加固內龍骨采用50100木方，外龍骨采用48鋼管，對拉措施采用直徑14對拉螺桿。立柱鋼管縱橫間距、龍骨間距、對拉螺栓間距均由計算確定，掃地桿離地高度均為200mm，縱橫水平鋼管步距均為1.5米，立柱上端伸出頂部水平桿件均為100mm，縱橫剪刀撐及水平剪刀撐的設置間距等詳見支模架搭設構造8、要求。外墻單邊模板加固詳見圖示：四、技術保證措施（1）植筋完成后需進行拉拔實驗，拉拔強度值不小于對拉絲桿直徑的抗拉強度值；（2）地錨與鋼管的節點連接處，應在地錨之間設置連接桿，斜撐支設在連接桿上，每根連接桿斜撐支設不易超過3個。（3）澆筑墻體混凝土時應放慢澆筑速度，以減緩混凝土對模板的側壓力，減小支撐系統的荷載，從而避免模板體系位移引起的垂直度偏差。（4）混凝土的澆筑過程中，施工員與木工應經常用吊錘檢查模板的垂直度，以隨時糾正模板偏差。（5）為了方便施工和減小混凝土澆筑時的自落高度，每次澆筑混凝土時都要分層澆筑，每層澆筑高度為700mm1000mm左右，每層澆筑均保證在上層混凝土初凝前澆筑，嚴9、禁一次澆筑過高。五、安全注意事項（1）現場作業人員必須戴安全帽、系下頜帶；酒后嚴禁作業，操作現場嚴禁吸煙。（2）人員應由基坑梯子處上下基坑，不得隨意跳下和往下扔東西。（3）電動工具必須做到一機一閘一保險，作業前檢查其工作性能。（4）振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業人員應穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。（5）作業時應注意基坑情況，如有異常應迅速撤離并向上級匯報。（6）夜間施工或在光線不足的地方施工時，應加設燈具，滿足施工照明要求。六、外墻模板計算書選取地下室四層900mm厚外墻為計算對象。6.1計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010、10-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-20036.2工程屬性砼墻特性地下室外墻砼墻厚度(mm)900砼墻高度(mm)5500 6.3支撐構造小梁布置方式豎直小梁間距l(mm)150主梁最大懸挑長度D(mm)150單側預埋螺栓水平間距s(mm)300主梁和支撐構造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道200第2道500第3道800第4道1100第5道1400第6道1700第7道2000第8道2300第9道2600第10道2900第11道3200第12道3500第13道3800第14道4100第15道4400第16道4700第11、17道5000第18道5300 簡圖如下： 墻模板單面支撐剖面圖墻模板單面支撐正立面圖 6.4荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.5新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，245.5min38.403，13238.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值12、Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m26.5面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據規范JGJ16213、，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.420.1502/8=0.14kNm Mmax/W0.14106/37500=3.631N/mm2f=37.000 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=538.401504/(314、8410584281250)=0.09mm=l/250=150/250=0.60mm 滿足要求！6.6小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)483.5小梁計算截面類型(mm)483小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁合并根數n1小梁受力不均勻系數1 1、強度驗算 qmaxlSmax10.1548.427.263kN/m qminlSmin10.152.520.378kN/m 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.145kNm Mmax/W0.145106/4490=32.15、352N/mm2f=205.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax10.1538.45.76kN/m qminlSmin10.1500kN/m 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.108mm=l/250=300/250=1.2mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖(kN) R1=2.926 /=2.926/1.000=2.93kN R2=1.692 /=1.692/1.000=1.69kN R3=2.309 /=2.309/1.000=2.31kN R4=2.144 /=2.144/1.000=2.14kN R5=2.188 /=2.188/1.016、00=2.19kN R6=2.176 /=2.176/1.000=2.18kN R7=2.180 /=2.180/1.000=2.18kN R8=2.179 /=2.179/1.000=2.18kN R9=2.179 /=2.179/1.000=2.18kN R10=2.178 /=2.178/1.000=2.18kN R11=2.181 /=2.181/1.000=2.18kN R12=2.173 /=2.173/1.000=2.17kN R13=2.202 /=2.202/1.000=2.20kN R14=2.012 /=2.012/1.000=2.01kN R15=1.521 /=1.517、21/1.000=1.52kN R16=1.155 /=1.155/1.000=1.15kN R17=0.738 /=0.738/1.000=0.74kN R18=0.392 /=0.392/1.000=0.39kN 正常使用極限狀態 剪力圖(kN) R1 = 2.320 / = 2.320/1.000 = 2.32 kN R2 = 1.342 / = 1.342/1.000 = 1.34 kN R3 = 1.831 / = 1.831/1.000 = 1.83 kN R4 = 1.700 / = 1.700/1.000 = 1.70 kN R5 = 1.735 / = 1.735/1.00018、 = 1.74 kN R6 = 1.726 / = 1.726/1.000 = 1.73 kN R7 = 1.729 / = 1.729/1.000 = 1.73 kN R8 = 1.728 / = 1.728/1.000 = 1.73 kN R9 = 1.728 / = 1.728/1.000 = 1.73 kN R10 = 1.728 / = 1.728/1.000 = 1.73 kN R11 = 1.729 / = 1.729/1.000 = 1.73 kN R12 = 1.723 / = 1.723/1.000 = 1.72 kN R13 = 1.747 / = 1.747/1.00019、 = 1.75 kN R14 = 1.588 / = 1.588/1.000 = 1.59 kN R15 = 1.179 / = 1.179/1.000 = 1.18 kN R16 = 0.865 / = 0.865/1.000 = 0.87 kN R17 = 0.544 / = 0.544/1.000 = 0.54 kN R18 = 0.201 / = 0.201/1.000 = 0.20 kN6.7主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206020、00主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁合并根數m1主梁受力不均勻系數1主梁計算方式三等跨梁 由上節小梁驗算的支座反力計算知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態： RmaxMax2.926，1.692，2.309，2.144，2.188，2.176，2.18，2.179，2.179，2.178，2.181，2.173，2.202，2.012，1.521，1.155，0.738，0.39212.926=2.926kN。 正常使用極限狀態： RmaxMax2.32，1.342，1.831，1.7，1.735，1.726，1.729，1.72821、，1.728，1.728，1.729，1.723，1.747，1.588，1.179，0.865，0.544，0.20112.32=2.32kN。 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.439kNm Mmax/W0.44106/4490=97.757N/mm2f205.000 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖(kN) 第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1)8.63/=8.63/1.00=8.631kN 計算方法同上，可依次知： 第2道支撐所受主梁最大反力Rmax(2)4.99/=4.99/1.00=4.993kN 第3道支撐所受主梁最大反力Rmax(3)6.22、81/=6.81/1.00=6.812kN 第4道支撐所受主梁最大反力Rmax(4)6.32/=6.32/1.00=6.325kN 第5道支撐所受主梁最大反力Rmax(5)6.46/=6.46/1.00=6.455kN 第6道支撐所受主梁最大反力Rmax(6)6.42/=6.42/1.00=6.420kN 第7道支撐所受主梁最大反力Rmax(7)6.43/=6.43/1.00=6.430kN 第8道支撐所受主梁最大反力Rmax(8)6.43/=6.43/1.00=6.427kN 第9道支撐所受主梁最大反力Rmax(9)6.43/=6.43/1.00=6.428kN 第10道支撐所受主梁最大反力23、Rmax(10)6.43/=6.43/1.00=6.427kN 第11道支撐所受主梁最大反力Rmax(11)6.43/=6.43/1.00=6.433kN 第12道支撐所受主梁最大反力Rmax(12)6.41/=6.41/1.00=6.410kN 第13道支撐所受主梁最大反力Rmax(13)6.50/=6.50/1.00=6.496kN 第14道支撐所受主梁最大反力Rmax(14)5.94/=5.94/1.00=5.935kN 第15道支撐所受主梁最大反力Rmax(15)4.49/=4.49/1.00=4.486kN 第16道支撐所受主梁最大反力Rmax(16)3.41/=3.41/1.00=3.406kN 第17道支撐所受主梁最大反力Rmax(17)2.18/=2.18/1.00=2.178kN 第18道支撐所受主梁最大反力Rmax(18)1.16/=1.16/1.00=1.158kN 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.276mm=l/250=300/250=1.2mm 滿足要求！