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1、昆明市西山區草海北片區45號地安置房項目A1-3地塊 地下室落地式雙排腳手架施工方案 目 錄1、編制依據22、工程概況23、施工準備34、施工安排35、主要施工方法和工藝55.1、地基夯實55.2、設置排水溝55.3、立桿設置55.4、大橫桿、小橫桿設置75.5、剪刀撐85.6、腳手板的鋪設要求95.7、防護欄桿105.8、連墻件105.9、人行馬道設置115.10、安全網125.11、結構臨邊防護125.12、腳手架防雷接地措施125.13、腳手架拆除126、質量要求137、成品保護148、安全、環保措施149、鋼管落地腳手架計算書1510、附圖271、編制依據1.1、昆明西山區草海北片區42、5號地A1-3地塊圖紙及相關的技術資料。1.2、國家、建設部頒發的現行有關設計、施工規范、技術規程及施工安全有關規定。1.3、國家、地方政府有關安全、環境保護、水土保持的法律、規程、規則、條例。1.4、昆明西山區草海北片區45號地A1-3地塊施工組織設計1.5、云南省昆明市有關施工工程質量、安全生產、文明施工的規定、規程。1.6、國家現行有關施工及驗收規范（規程）：建筑工程施工質量驗收統一標準 （GB50300-2001）建筑機械使用安全技術規程 （JGJ33-2001）建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99）建筑結構荷載規范（2006版） (GB50009-2001)建筑施工扣件式鋼管腳手3、架安全技術規范 （JGJ130-2011）直縫電焊鋼管 （GB/T13793-2008）建筑施工高出作業安全技術規范 （JGJ80-1991）建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2002）建筑地基處理技術規范 （JGJ79-2002）鋼管腳手架扣件 （GB15831-2006）建筑地基基礎工程施工質量驗收規范 （GB50202-2002）鋼結構設計規范 （GB50017-2002）2、工程概況本工程用地位于位西山區草海片區45號地塊。項目用地東起益寧路，南起昆安高速、北至成昆鐵路。A1-3地塊凈用地面積50996.96，總建筑面積291019.26，地上建筑面積203084.86，地下建筑4、面積87934.4。包括3-13-6和18班幼兒園，其中地下室主要功能為停車庫及設備用房，地上部分為住宅、商鋪和幼兒園。建筑最高度點為99M。建筑結構形式為框架剪力墻結構,建筑結構的類別為乙類,合理使用年限為50年，抗震設防烈度為8度。2.1.腳手架工程基本概況：本工程地下室肥槽相對標高為-10.700m，地下室頂板相對標高為-2.4m，腳手架高度按10米考慮。本工程外腳手架適合地下室主主體結構施工的落地式雙排腳手架。詳見附圖3、施工準備3.1、勞動力準備：根據進度計劃要求，配備腳手架搭設工人4050人，放線工5人，電焊工5人。要求：外架操作工人必須經過培訓教育、考試、體檢合格、持證上崗3.25、材料準備：按照進度計劃要求及以下參數提報材料工程量，并確定材料進場計劃，按計劃進場。腳手架參數：地下室腳手架采用雙排落地式腳手架，架體距墻300mm，長度850m，高度10m，寬度1.05m，步距1.8m。墊板4000x200x50，架板4000x300x50。安全立網、安全平網。3.3、機具準備：現場配備8臺TC-6510塔吊，可滿足進度及吊力要求，且能完全覆蓋整個地下結構。配備架子扳手30余把，扭矩扳手數把，倒鏈若干。3.4、技術準備：（1）熟悉施工圖紙，根據圖紙要求對腳手架進行定位，并提報材料計劃；（2）對腳手架底部軟弱土層，采取技術措施進行處理；（3）在正式開始施工之前，對施工人員做6、好施工技術交底和安全交底；3.5、施工管理準備：（1）組建項目部管理組織架構；（2）形成項目部安全管理體系、質量管理體系；（3）勞務分包單位設置專職安全員、質檢員配合項目管理工作。4、施工安排4.1、分項工程施工目標：一次性驗收合格，滿足后續施工要求。4.2、工程施工內容：本分項工程為地下室外墻落地式鋼管腳手架施工，旨在為地下室外墻施工人員提供操作平臺，保證施工人員的安全。4.3、施工組織：根據本工程的施工組織設計要求，地下室施工工期緊迫，故在地下室筏板施工完畢后，對軟弱土層進行夯實，并鋪墊石子作為腳手架的基礎。然后做好排水溝，然后對腳手架進行定位，順序扎設腳手架。4.4、施工程序：地基夯實做7、濾水層，做排水溝定位設置通長腳手板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。4.5、勞動力計劃工種人數任務架子工45負責腳手架的搭設和拆除工作測量放線工5負責腳手架立桿定位，腳手架垂直度監測控制電焊工5預埋鋼筋定位焊接其他10材料運輸，現場清理，安全警戒4.6備料計劃序號名稱規格單位數量備注1墊板4000x200x50m17002立桿48x3.5mmm114773大橫桿48x3.5mmm4斜拉桿48x3.5mmm5小橫桿48x3.5mm根23696對接扣件個19137直角扣件個76018旋轉扣件個5749腳手板4000x200x50m2892.5710安全平網8、3000x6000m2537012安全立網1800x6000m289504.7、機具計劃序號名稱單位數量備注1架子扳手把45架子工搭設和拆除用2力矩扳手把5檢查架子扣件擰緊是否達到要求3倒鏈把5調整架子水平彎曲度4.8、進度計劃根據施工組織設計，地下二次結構施工計劃2013年1月21日開工，地下室頂板2013年3月11日開始澆筑砼。故此，地下室外墻腳手架施工應在2013年1月20日2013年3月10日間施工，以期不影響結構施工。5、主要施工方法和工藝本工程落地腳手架搭設的工藝流程為：地基夯實做濾水層，做排水溝定位設置通長腳手板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎9、安全網。定距定位：根據構造要求在建筑物四角量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。5.1、地基夯實 為保證腳手架的穩定性，在腳手架的搭設區域用打夯機夯實，地基處理范圍應不小于結構外邊線2米。地基處理完畢后，鋪設石子作為濾水層，然后沿建筑物方向通長鋪設4000*200*50的腳手板，在腳手板上放置立桿。鋪設腳手板要10、平穩，不得懸空。下雨后要對腳手架架體基礎進行全面檢查，嚴禁腳手架基底積水下沉。5.2、設置排水溝 在腳手架外排立桿外0.5米處設置一道排水溝，排水溝坡度為1%，在最低點設置集水坑，水流入坑內，用潛水泵抽出場外。5.3、立桿設置5.3.1腳手架內排立桿距結構邊300mm，立桿縱距1.5米，橫距1.05米，步距1.8米。5.3.2立桿接長采用對接扣件連接，每根立桿下必須鋪腳手板。立桿必須用連墻件與結構可靠連接。5.3.3腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，兩根相臨立桿的接頭不應設置在同步內，同步立桿上兩個相隔立桿對接接頭在高度方向錯開的距離500mm，各接頭中11、心距最近主節點距離1/3步距。5.3.4設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座距離為200mm，橫向掃地桿在縱向掃地桿的下面。5.3.5立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。5.4、大橫桿、小橫桿設置5.4.1大橫桿在腳手架高度方向的間距（步距）1.8米，以便立網掛設，大橫桿置于立桿內側，每側外伸長度為150mm。5.4.2外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5.4.3大橫桿采用對接扣件接長，對接接頭交錯布置，兩根相臨大橫桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨的兩個相臨接頭在水平方向錯開距離不小于500mm，各接頭中心距最近主節點距12、離不大于1/3縱距。5.5、剪刀撐由于本工程外架高度為10米，不超過24米，所以外腳手架剪刀撐采用外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐與水平夾角應為4560，十字蓋寬度不得超過7根立桿。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件將搭接處固定，連接扣到桿端距離不小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐的搭設必須隨架子增高及時加長，并且連續設置到頂、不留間隙，斜桿底部要落在墊板上。5.6、腳手板的鋪設要求5.13、6.1腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。5.6.2滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。5.6.3腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設兩根小橫桿，腳手板外伸長度為130mm150mm，兩塊腳手板外伸長度之和不大于300mm。腳手板對接示意圖5.7、防護欄桿5.7.1腳手架外側自第二步起必須設0.6米和1.2米高兩道同材質的防護欄桿和180mm高的擋腳板。5.7.2頂排防護欄桿不少于兩道，高度分別為0.9米和1.3米。防護欄桿、踢腳桿示意圖5.8、連墻件5.8.1由于現場長期風力較大，本工程腳手14、架連墻件采用兩步三跨，即豎向間距為兩倍步距（3.6米），水平間距為3倍縱距（4.5米）。每根連墻件的覆蓋面積40m。5.8.2外架剛開始搭設時連墻件暫時無法設置，為確保架體穩定性，采用拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架連接，與地面傾角在4560之間，連接點的中心至主節點的距離不大于300mm，每隔6跨(9米)設置一根拋撐。 連墻桿排列均勻，與架體和結構里面垂直，盡量靠近主節點，距主節點的距離不大于30cm。連墻桿與結構樓板的剛性拉結5.9人行馬道設置為便于地下結構施工，方便施工人員上下工作面，需在外腳手架外圍扎設人行馬道。架體采用48x3.5mm扎設，立桿縱向間距1.5m，橫向間距1.1m，步距115、.8m。馬道采用4000x200x50腳手板鋪設，并采用5cm寬竹膠板間距20cm連接腳手板。并在馬道旁設置扶手、欄桿。詳見下圖。5.10、安全網腳手架滿掛全封閉式安全密目網，密目網采用1.8米x6米的規格。作業層密目網應高于作業層1.2米，并在腳手架底部上一層設一道安全平網，和作業層下部設一道安全平網。要隨時檢查安全網，不得隨意拆除安全網的構件。5.11、結構臨邊防護在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，高度不低于1.2米，立桿間距不大于2.5米，豎向每隔0.6米設一道大橫桿，每根立桿處設一道斜撐。護身欄桿四周滿掛密目網，設醒目警示牌，臨邊四周一米范圍內不準堆料、停放機具。5.12、16、腳手架防雷接地措施采用避雷針與大橫桿相連，接地線與建筑物內避雷系統連成一體的措施。避雷針選用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，與最上層的大橫桿連通，形成避雷網絡。接地線采用40x4扁鋼，將立桿與建筑物內避雷系統連成一體，接地線的連接應保證接觸牢靠，位置選在不經常走人的地方。 5.13、腳手架拆除拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則。即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐，然后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。一般的拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時拆架。做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿，再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、剪刀撐時，應17、先拆中間扣件，托住中間，再拆端頭扣件。所有連墻件必須隨腳手架的拆除同步下降，嚴禁先將連墻件拆除后再拆腳手架。腳手架拆至下部最后一根長鋼管高度時，應在適當位置搭設臨時拋撐加固，再拆連墻件。6、質量要求6.1、鋼管：鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，鋼管表面應平直、光滑，不得有裂紋、壓痕、滑道和硬彎。腳手架施工前應將進場鋼取樣送檢，進行鋼管抗拉、抗彎等力學試驗，試驗合格后方能使用。6.2、扣件：扣件應符合鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）規定。扣件不得有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。扣件要進18、行防銹處理。6.3、腳手板：腳手板采用4000*300*50的木腳手板，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥的腳手板不得使用，使用的腳手板兩端用8號鍍鋅鐵絲箍繞兩圈。6.4、密目網：安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由云南省昆明市建筑安全監督管理部門發放的準用證。6.5、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。6.6、扣件螺栓的扭矩應大于40N.m，且不超過65N.m19、。6.7、架體的連墻桿應符合構造要求。6.8、架體的剪刀撐、斜撐間距應符合構造要求。6.9、安全網設置應符合構造要求。7、成品保護7.1、地基夯實過程中，切勿觸碰筏板導墻，以免影響筏板截面及防水質量。7.2、筏板后澆帶要做好保護層，防止泥土、雜物掉入，影響后澆帶止水質量；7.3、在腳手架施工過程中，應避免觸碰排水溝；且應防止雜物掉入排水溝，影響排水質量；7.4、應注意保護腳手架材料，不得隨地亂扔，損壞架管。7.5、腳手架拆卸過程中，應采取遞送的方式，不得隨手亂扔。防止破壞砼結構面，防止破壞架桿。7.6、地下結構施工過程中，不得隨意拆卸安全網。7.7、材料運送不得通過架體側面運輸，防止破壞安全網20、。7.8、腳手架拆卸應按程序進行，不得隨意拆卸，不得歲的亂扔。7.9、腳手架施工過程中，要做到“工完、料靜、場地清”。8、安全、環保措施8.1、架子工必須經專業安全技術培訓，考試合格，持特種作業操作證上崗作業。非架子工不得從事腳手架操作。8.2、架子工必須經過體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或高度近視以及不適合于登高作業的，不得從事高架設工作。8.3、正確使用個人安全防護用品，必須著裝靈便，在高處(2m以上)作業時，必須佩戴安全帶與已搭好的立、橫桿掛牢，穿防滑鞋。作業時精神要集中，團結協作、互相呼應、統一指揮，不得翻爬腳手，嚴禁打鬧玩笑、酒后上班。8.4、班組(隊)接受任務后，必須組織21、全體人員，認真學習領會腳手架施工方案和安全技術交底，研討搭設方法，明確分工，并派1名技術好、有經驗的人員負責搭設技術指導和監護。8.5、風力六級以上(含六級)強風和高溫、大雨、大雪、大霧等惡劣天氣，應停止高處露天作業。風、雨、雪過后要進行檢查，發現傾斜下沉、松扣、崩扣要及時修復，合格后方可使用。8.6、腳手架要結合工程進度搭設，搭設未完的腳手架，在離開崗位時，不得留有未固定構件和不安全隱患，確定架子穩定。8.7、腳手架搭設到高于在建建筑物頂部時，里排立桿要低于沿口4050mm，外排立桿高出沿口11.5m，搭設兩道護身欄，并掛密目安全網。8.8、腳手架為非承重構架，使用過程中不允許在架子上堆重或22、作為模板工程的輔助結構。8.9、腳手架搭設過程中應劃出明顯的工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，嚴禁在無人指揮下作業。8.10、拆架時應劃出明顯的工作標志區，設專人指揮，禁止行人進入。8.11、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。8.12、拆下的零配件用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁隨意從高空拋擲。9、鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 5001723、-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 10 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處云南省昆明市24、，基本風壓為0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:0.40。 二25、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351.05/(1+1)=0.184 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/(1+1)=1.575 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.184=0.267 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.575=2.205 kN/m； 圖1 26、大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.2671.52+0.102.2051.52 =0.544 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.2671.52-0.1172.2051.52 =-0.64 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.544106,0.64106)/5080=125.984 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 125.984 N27、/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.184=0.222 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.575 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.22215004/(1002.06105121900)+0.9901.57515004/(1002.06105121900) = 3.447 mm；大橫桿的最大撓度 3.447 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿28、的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.351.051.5/(1+1)=0.276 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(1+1) =2.363 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.276)+1.4 2.362 = 3.707 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大29、橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 3.7071.05/4 = 0.973 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.98 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.98106/5080=192.822 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =192.822 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓30、度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.276+2.362 = 2.696 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 2695.72510503 /(48 2.06105121900) = 2.589 mm ；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.589 = 2.613 mm；小橫桿的最大撓度為 2.613 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/1531、0=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.051.5/2=032、.276 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.029+0.02+0.276)+1.42.362=3.697 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.501/2)0.038/1.8010.00 = 1.408；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3571.5(1.33、05+0.3)/2 = 2.481 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1471.5/2 = 0.735 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.510 = 0.075 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.699 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31.051.51/2 = 2.362 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 34、- 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.310.645 = 0.135 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.699+ 1.42.362= 8.946 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.635、99+ 0.851.42.362= 8.45 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1351.5 1.82/10 = 0.078 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.946 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 36、3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8946/(0.186489)=98.356 N/mm2；立桿穩定性計算 = 98.356 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.450 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算37、長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8449.725/(0.186489)+78336.153/5080 = 108.322 N/mm2；立桿穩定性計算 = 108.3238、2 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.291 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.362 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.23.291+1.42.362)/(1.20.125)=76.05 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs39、等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 76.05 /(1+0.00176.05)=70.676 m；H= 70.676 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為10m，小于H，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.291 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.362 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷40、載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.078 /(1.4 0.85) = 0.066 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.23.291+0.851.4(2.362+0.1864.891000.066/5.08)/(1.20.125)=69.998 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 69.998 /(1+0.00169.998)=65.419 m；H= 65.419 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為10m，小于41、H，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.135 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.072 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.072 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/42、15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.072 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.072小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 16043、 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =33.799 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.45 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=33.799 fg=64 kpa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳44、手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=570； H -搭設高度(m) H=10； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.1 10.00 (570 + 1.50 570/1.80 - 2 1.50/1.80)=11477m。 小橫桿數(根) N1 =1.1 (10 /1.80 1/2 + 1) 570 = 2369；直角扣件數(個) N2 =2.2 (10.00 / 1.80 + 1) 570 = 7601；對接扣件數(個) N3 =11477/ 6.00 =1913；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 11477 / 6.00 = 574；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 570-2) 1.50 / 1.05=892.57。根據以上公式計算得長桿總長11477m；小橫桿2369根；直角扣件7601個；對接扣件1913個；旋轉扣件574個；腳手板892.57m2。10、附圖第 28 頁 共 28 頁昆明市西山區草海北片區45號地安置房項目A1-3地塊 地下室落地式雙排腳手架施工方案