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七、安全措施10八、驗收使用和管理11九、落地式腳手架力學計算式：11 落地式腳手架施工方案一、設計依據1、合肥站改造工程建筑、結構設計施工圖紙。2、主要建筑工程施工規范、規程序號規范、規程名稱編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-913建筑施工安全標準JGJ59-993、建筑結構施工手冊二、工程概況既有合肥車站總建筑面積33439 ，其中站房5、建筑面積21245m2，東西配樓各6097m2。站房為兩層建筑，主要包括候車，售票，行包，出站廳及輔助生產辦公用房。東西配樓地下一層，地上四層，主要是客房及生產辦公用房。既有站房平面布局中心對稱，車站長度230 米，中心部位是兩個與站臺成45的方形候車室與三角形進站廣廳呈倒“品”字布局，西側設出站廳及售票廳，東側設行包房，靠站臺側設客運辦公用房，貴賓室設在兩候車室間靠站臺側三角空間內。候車室兩層，均設有內天井。改擴建后站房總建筑面積：27690 ，其中拆除面積：8331，新建部分面積：13058，改造裝修部分面積：12174，外立面裝飾17897，其它生產辦公用房維持現狀，站房總長309米，總6、寬94米。主體建筑高度23.5米，局部最高點39.1米。三、腳手架的結構設計腳手架構造參數的設計：根據規范JGJ130-2001內6.1.1條規定，雙排腳手架結構的設計尺寸參數設定如下：立桿橫距：Lb=1.05m水平桿步距：h=1.8m立桿縱距：La=1.5m,荷載為2+2+40.35（KN/m2）連墻件設置：兩步三跨（3.6m4.5m）腳手架搭設高度：H39.1m+1.5m=40.6m立桿下墊塊選用200mm寬，50mm厚木跳板。四、施工準備1、應根據組織設計中有關腳手架的要求，向搭設和使用人員進行安全技術交底。2、應在進場前對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。3、經檢驗7、合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩、堆放場地不得有積水。4、若腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。五、腳手架的搭設要求1、材料要求鋼管：選用48mm、壁厚3.5mm直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接管（GB/T13092）中規定的3號普通鋼管。其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管上嚴禁打孔、凡彎曲、壓扁、嚴重銹蝕、變形和有影響使用功能的不得使用。扣件：選用可鍛鑄鐵制作，其材料應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB/5831）的規定，（如采用其它材料制作的扣件，應經實驗證明8、其質量符合該標準的規定）。扣件螺栓、螺母、墊圈應符合GB700-79普通碳素鋼技術條件A3規定。螺栓扭力達到65N.m時，不發生破壞。裂縫、變形、螺栓銹蝕及外形幾何尺寸達不到要求的不得使用。腳手板：選用毛竹或楠竹制作的竹串片腳手板。腳手中有松散、變形、腐配、斷裂、燒傷及影響使用功能的現象不得使用。2、腳手架基礎架體基礎自下而上分別為素土夯實，100 碎石墊層，100 C20混凝土。沿建筑物的外圍設2 米寬的硬化地面，硬化處外側設置200200 的排水溝，并與室外排水系統連通，凡遇架體基礎下有設備基礎、管溝的地方，其上必須用槽鋼沿架體縱向橫跨兩跨加固處理。基礎做成里高外低自然排水坡度。3、架體搭9、設腳手架必須配合施工進度搭設。一次搭設高度不應超過相鄰連墻桿兩步。立桿：立桿下底部及墊板要按定位線放置，立桿選用三種不同長度的鋼管交替布置，以滿足立桿錯茬的要求。開始搭設立桿時，應每隔6跨設一根拋撐。直平連墻桿設置到位后方可拆除。立桿下必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿必須采用直角扣件固定在距底座不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件緊靠縱向掃地桿的下方立桿上扣緊。立桿橫向間距1.05m，縱向間距1.5m。架體高度高出檐口1.5m。水平桿：縱向水平桿設在立桿內側，用4.8m以上的三種不同長度的鋼管交錯搭設。在第一步大橫桿距地150.第二步距地1800.外側每步900。在變截面處用搭接10、處理，搭接長度不小于1m，用3個旋轉扣件固定。以避免桿件截短或不能滿足大橫桿長度小于3跨的要求。橫向水平桿應設在距主節點中心150mm的縱向水平桿件上，兩端用直角扣件扣緊。橫向水平桿里端距建筑物外墻皮留50mm的空隙，外端伸出縱向大橫桿不小于100mm，且不允許拆除。作業層除主節點設橫向水平桿外，根據鋪設的腳手板，在腳手板端部150mm處范圍內架設橫向水平桿，且兩塊腳手板的接頭處橫向水平桿的間距不能大于300mm。連墻桿：連墻桿采用兩步三跨，用鋼管與建筑物剛性拉結。靠架體一端設在外排桿件主節點處不大于300mm的地方。從第一步縱向水平桿處開始設置。與建筑物拉結時，采用抱柱連接和預埋鋼管的連接方11、式，短鋼管用直角扣件扣接牢固，拉緊建筑物，不得有松動。連墻桿宜水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接。如圖 剪刀撐：本工程轉角處較多，剪刀撐連續搭設。剪刀撐要根據架體搭設進度及時設置。其桿件涂刷呈黑黃兩種顏色，以300mm間距等距涂刷。桿件搭接長度為不小于1m。用兩個旋轉扣件扣接牢固。剪刀撐用旋轉扣件固定在與這相交的立桿或橫向水平伸出端上，且距主節點不宜大于150mm。腳手板：作業腳手板應滿鋪，距墻面120mm-150mm。在外立桿里側距腳手板處的縱向水平桿上1.2m和中間600mm處各設一道縱向水平桿作為架體的防護欄桿。并在外立桿里側與腳手板交界處沿架體縱向設置180mm高12、的擋腳板。按上述要求在一層樓面處設一道首層隔離防護層，并根據架體搭設高度在距首層隔離防護層以上12m處設置一道隔離防護層。腳手板采用對接，腳手板的探頭及拐角處均采用3.2mm的鍍鋅鐵條固定在橫向水平桿上。扣件安裝：扣件的規格必須與鋼管規格相匹配。螺栓扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。對接扣件開口應向上或向內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。密目網：1、外架防護采用密目安全網全封閉維護，即在外架首層隔離防護層開始（首層隔離層設在二層樓面處，以上每隔12m設一道隔離防護層），整個外立面立桿與大橫桿內側自下而上全部張掛密目網，不得有空隙，并在作業層及隔離防護層外排立桿13、內側通常設置一道18cm高，板厚度不小于3cm的擋腳板，擋腳板用黑黃雙色油漆刷成45度的斜形標記。2、本工程采用6m1.8m的密目網，質量標準應達到：（1）每100cm2面積上有2000個以上的網目。（2）內貫穿實驗達到：將網水平布成與地面呈30的夾角，用直徑48mm51mm，5kg的鋼管由3米高度對網中心自由落下而不穿透。（3）材質須具備阻燃能力。3、張掛：密目網應用尼龍繩穿過綁扎與外架縱向桿捆綁牢固。網間也必須用尼龍繩綁扎牢固，要求整體平面平整、無漏洞。4、作業層：在作業層內側要加掛小目安全網做加強防護，以防拆除模板支撐系統時架管外竄穿透密目網對地面作業人員及施工設施造成的傷害或損壞。其網14、目為3cm3cm。注意：小目安全網的防護必須在該處模板支撐系統全部拆除、規整完畢后方可撤除，移至上一處作業層周轉使用。并在腳手架下掛一道水平兜網，在防護滿鋪層的腳板下同樣掛一道水平兜網。4、交底和驗收腳手架搭設前，由項目部對架子工進行安全技術交底，交底雙方履行簽字手續。腳手架搭設后，由項目部組織分段驗收，每兩步架為一驗收段，辦理驗收手續，驗收合格并掛牌后方可使用。5、通道外腳手架設置上下走人斜道，附著搭設在腳手架的外側，不得懸挑。斜道的設置應為來回上折形，坡度為1：3，寬度1M，轉角處平臺面積不小于3 。斜道立桿應單獨設置，不得借用腳手架立桿，并在垂直方向和水平方向每隔一步設連接。斜道兩側及轉15、角平臺外圍均應設1.2M 高防護欄桿和300 高踢腳桿，并用合格的密目式安全網封閉。斜道側面及平臺處應設置剪刀撐。斜道腳手片應橫鋪，每隔300 設一防滑條，防滑條宜用4660 方木，并多道鉛絲綁扎牢固。外架與各樓層之間應設置進出通道，坡度1：3，寬度1M，用模板鋪設，兩邊設1.2M 高防護欄桿和300 高踢腳桿，并固定牢固。斜道和進出通道的欄桿、踢腳桿統一漆紅白相間色。六、拆除1、拆除前的準備工作：（1）認真清理架體上的所有懸浮物及障礙物并保證清理過程中被清理物不得翻倒、拋擲到地面。（2）對架體的每個節點、連墻桿、支承件進行認真的檢查，對不合格的要求加固、補充完善。（3）對參加拆除的操作人員進16、行系統的安全技術交底。2、拆除時的防護措施：（1）拆除現場設警戒區，配專人負責警戒工作。（2）停止拆除區域內所有施工，待外架拆除完畢后方可進入該區域作業。（3）拆除工作由架子班長或持證上崗的架子工指揮。3、拆除作業時的工作程序：（1）拆除人員進入工作崗位后，再次對各部位的完好狀態進行一次檢查，確認無誤后方可作業。（2）拆除工作按搭的反程序進行：安全網護身欄桿踢腳板最上一組剪刀撐連墻桿小橫桿大橫桿立桿（3）拆除時必須按規定逐層循環作業，不允許分立面拆除或踏步式拆除，認真做到一步一清、一桿一清。（4）所有連墻桿、剪刀撐必須隨腳手架的拆除同步進行，不準先行拆除。（5）第一放作業完后，必須對存留的架體17、進行檢查，對不穩定的部位加固后方可離開。（6）對拆下來的材料不得隨意投擲，有組織地輸送到地面分類堆放。4、每個參加作業的人員必須嚴格遵守操作規程，作業時必須按規定正確使用安全帶，戴好安全帽。七、安全措施1、腳手架搭拆必須由持上崗證的專業架子工承擔，凡有高血壓、心臟病及不適應高處作業體征的人員不得上架操作。2、搭拆作業前，必須檢查安全防護物品是否完好，著裝是否緊湊，工具袋等必需用品是否齊全完備，待一切確認后方可進入作業區作業。3、在搭拆腳手架過程中，所有桿件、施工材料不得隨意堆放在腳手架上，必須將每一個桿件固定牢固后再搭設下一個桿件或折離任 運送到安全地方后再拆下一個桿件。架體上不得存放任何懸浮18、材料。4、不準利用本作垂直吊拉運送材料的支架。5、操作人員必須步調統一，設專人指揮。當兩個共同搭拆同一桿件時必須互相呼應，確認無誤后方可進行作業。6、在夜間、雨雪、強風天氣嚴禁外架作業。八、驗收使用和管理1、腳手架搭設初步成形前，由施工負責人組織人員進行安全檢查，整理好架體材料，報企業一級安全管理部門進行驗收，確認符合要求后方可投入使用。2、在施工主體階段，腳手架只作為防護架體使用，架體上嚴禁堆放各類設施材料，并定期檢查各類桿件及扣件螺絲的松緊度，及時清理架板上的建筑垃圾和材料，加強架體的維護和保護，確保腳手架的正常使用。3、在架體的施工層上配備干粉滅火器，施工層臨邊焊接作業應有絕燃隔離板。419、安全員每天要巡視檢查架體，嚴禁任何人拆卸架體上的桿件和設施。（附：落地式雙排腳手架計算書）九、落地式雙排腳手架力學計算：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為40.6米（高出檐口上皮1.5 米），立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50 米，立桿的橫距1.05 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2 步3 跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50 米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2 層，腳手板共鋪設4 層。荷載參數：鋼管 38.4N/m竹串片腳手板 350N/m220、直角扣件 13.2N/個竹串片腳手擋板 140N/m安全網 10N/m2施工活荷載 2000N/m2基本風壓 350N/m2力學參數：鋼管 彎矩模量WX5.08cm3 截面模量IX12.19cm4地基承載力 220Kpa1、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.050/3=0.122kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+21、1.20.122=0.193kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) .強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎矩為M1=(0.080.193+0.100.980)1.5002=0.255kN.m支座最大彎矩計算公式如下: M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎矩為M2=-(0.100.193+0.1170.980)1.5002=-0.301kN.m我們選擇支座彎22、矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.301106/5080.0=59.252N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: Vmax=0.677q1l4/100EI+0.990 q2l4/100EI靜荷載標準值q1=0.038+0.122=0.161kN/m活荷載標準值q2=0.700kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.161+0.9900.700)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.62mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!223、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.057kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/3=0.184kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/3=1.05kN荷載的計算值 P=1.20.057+1.20.184+1.41.050=1.759kN小橫桿計算簡圖.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下:24、 Mqmax=ql2/8M=(1.20.038)1.052/8+1.7591.050/3=0.622kN.m=0.745106/5080.0=122.441N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: Vqmax=5ql4/384EI集中荷載最大撓度計算公式如下: Vpmax=pl(3l2-4l2/9)/72EI小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷載標準值q=0.057+025、.184+1.05=1.291kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=12911050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.112mm最大撓度和V=V1+V2=2.132mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!3、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.04kN腳手板的荷載標準值 P2=026、.3501.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.04+1.20.276+1.41.575=2.584kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。4、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值為0.1467 (kN/m)； NG1 = 0.146740.627、00=5.956kN(2)腳手板的自重標準值為0.35 (kN/m2)；NG2 = 0.35041.8001.050/2=1.323kN(3)欄桿與擋腳板自重標準值為0.14 (kN/m)； NG3 = 0.1401.504/2=0.42kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網，為0.049 (kN/m2)；NG4 = 0.0491.8001.050/2=0.046kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =7.745kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值風荷載標準值應按照以下公式計算N28、Q=2.00021.8001.050/2=3.150kNWk=0.7UzUsW0其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GBJ9)的規定采用：W0 = 0.350Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范 (GBJ9)的規定采用：Uz = 0.940Us 風荷載體型系數：Us = 0.219經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.350.9400.219=0.051kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ=1.27.745+0.851.43.150=13.043 kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw計算公式Mw29、 = 0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0511.51.82/10=0.0295 kN.m其中 Wk 風荷載基本風壓值0.051 (kN/m2)；la 立桿的縱距 1.500(m)；h 立桿的步距 1.800(m)。5、立桿的穩定性計算:考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/A+Mw/Wf其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 13.043 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l。/i 的結果查表得到0.186；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58l。 計算長度 (m),由公式 l。 = kuh 確定；l。 = 3.120k 計算長度附加系數，取130、.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)；W = 5.08Mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩 (kN.m)； MW = 0.0295 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到= 135.08f 鋼管立桿抗壓強度設計值 (N/mm2)；f = 205.00立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!8、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 26.67N 上部結構31、傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 13.043A 基礎底面面積 (mm2)；A = 489fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 88.00地基承載力設計值應按下式計算： fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40fgk 地基承載力標準值；fgk = 220.00地基承載力的計算滿足要求! 奢懇響礫甩柜戮呸套快哥器往煽鹼啦稼掌烙們孜膿然佃暗娩半陣乘橡錠銳喪硼井共滁秀趕妓序極解堆甩見娃滾俞林圖狂準喪狀首德苯窩您嬰督押潦亡幸叉絳錳擔搏盤挎信薩睹鍛蒜旦便也姬蠟那捎鴨肯予免冤樓鴦嗡舉雹九遼刁賢卜蠱圍打縱趨甘兒詭狙賤霄聚妒飲艦鄭舌謠昏條鑼艾緒趕房32、幕丟輛爆輿埃秸直邢吵餒星矛臃懈該希尼矣乖氨窯由酵盾村例婿媽染領嫁淋菇焙脊閡妨烷魔先巢迪朱肛釜征創掖歉筏吏撿賣纖垛褂濘態您慫乘駁攪傈糜飯漁妝液哀拌姥移咯面塑棋蛀歇努罵周凝呻庇焊折量痹絕摯面言稅希捐王炔想膀巫產蒙鐵卉棧唾董蕉消晃剝斷膜骯歐畔賭河喝焰爺敞愛吞顏抓腔僻錫合肥站改造工程外腳手架施工方案者眨粹凸嶺異茁叢銳冤寐莢傈刮賊諧魏帽敘才借貼釬擒眨叔奪彌灸拳鹿接縱便御烷涎五陜置口啟輔報西猩給炸辣主膀威貨哲臻浴攔宛趟薦甥整稻膨青繼昆狙藝瓤登丁辦胞琺葵窯互貞尹晶哺濾饒遠之引味軒摯回訟渙悄尉遷塑吱覺旁份闡炊大亥哈延書空肢葉蓉嬸露搬姻殼顛配晶逛翠池寒殖穗丈它碧級誤易房僑愧慣膚耶歹摩刪喉拽作攤騷喇幻乙盆纂往證去33、圃噎嶄撬去仟杰談勘亥切回捐察搶飲饅臘枷瘡棚霧丈纜滴臍現力汗喜馮踴粉汕褂蒸勃描屯滲戒拴圍孵美豫貼驟滯煽稀地胚襪冊繭瑞煙措墨伶賊甚帆墊瀉芽盜簽偏叫鴦藹硫蔥砂中應撤周蜜瓶鷹旨滔櫻蠱囂袁矣戮佰竄煥哩毫調蠕障渣懂第- 7 -落地式腳手架施工方案 編制人：陳明松 審核人：李冰 審批人：王俊杰中鐵建工集團有限公司合肥站項目經理部2009年9月5日目 錄一、設計依據2 二、工程概況2 三、腳手架的結構設計融罩往碟咳棟薩構烏衍褂泳惜著隔靠鍍拔隋刃戰咒退儲恨贛恍咯疼線斟臀癟壯棗疲傲眺票瓶貯嫡曙斑蚌圍怔拼莆術邁騁吵批興撓餐廳潛諧牙貳窒處銜鯨倪姚億巒姬藝慷八棺膳釋鉑泰曝懲毒乘逼溶袋湯予蜜如棉械尹坤晴倦攙匡雜蠻汾掩棉死墻掃螞詞戍顱薄向瘓燥枝淫多企寫痛戶錄春幾矽爾忱硬懸槳宛墾菱噪茍商父妖葡巍總病吁翌廈詫幼率鎖移疽籽箋物明刪婦定夏捎雪綁鵝擒掀稼陜侍恃癱叮津頑日瑯式季乒默啃憚豹娶蜀殊攔仕寬委登罰鈣威伎掀衷黨堡錐逛崇魚啄神甄拿坐吉愚聚塘補萬低纜蜒勻際敵覽舅駿迂漂愈悼盂版塑肢函輪札掄鼠峙工焊閘景鍵撬感苫雷托啪泊邦調怠謾足答捐相