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1、京鐵聯(lián)創(chuàng)大廈轉(zhuǎn)換層施工方案一、 工程概況本工程3層梁板構(gòu)造為轉(zhuǎn)換層，由底部框剪構(gòu)造轉(zhuǎn)變?yōu)榧袅?gòu)造。該層砼強(qiáng)度級(jí)別均為C40，轉(zhuǎn)換大梁截面尺寸有：5001000、5001200、5001500、500等，構(gòu)造板厚180mm。工程難點(diǎn)： （1）轉(zhuǎn)換層大梁截面尺寸大，自重大，局部層高較高，因而對(duì)模板支撐規(guī)定也很高。 （2）梁縱橫交錯(cuò)，鋼筋綁扎時(shí)，要合理安排施工順序，以便加快施工進(jìn)度，保證施工質(zhì)量。（3）墻柱頭鋼筋密集，砼澆筑時(shí)難度大，不易振搗密實(shí)。二、 施工辦法放線綁扎墻柱筋、搭滿堂架支墻柱模澆筑墻柱砼支梁底模綁扎梁鋼筋、加密梁底支撐驗(yàn)收封梁側(cè)模板、板模綁扎次梁、板筋、墻插筋驗(yàn)收澆筑混凝土2.1 2、鋼筋工程2.1.1柱筋因柱筋在該層封頂，故在三層接駁時(shí)，為控制好柱筋頂標(biāo)高，將所有柱筋分兩個(gè)斷面，按統(tǒng)一高度割平，再采用電渣壓力焊接長。因柱筋頂部彎折，并錨入板或梁內(nèi)，故焊接時(shí)注意彎頭朝向。焊接時(shí)，要嚴(yán)格按操作規(guī)程施工，保證焊接質(zhì)量。為防止柱錨箍筋與多排梁筋碰撞，規(guī)定柱錨筋頂標(biāo)高距板面高度不不大于100mm。柱頭箍筋按設(shè)計(jì)加密綁扎。如柱頭鋼筋綁扎后不利進(jìn)行梁鋼筋穿插，可在梁上、下部筋穿插就位后，采用兩個(gè)開口箍對(duì)穿然后再焊接成封閉箍。2.1.2轉(zhuǎn)換梁筋（1）梁鋼筋下料鋼筋下料時(shí)，要盡量減少鋼筋接頭，須接長時(shí)，事先按構(gòu)造尺寸配長，注意接頭按同一斷面主筋總面積50%設(shè)立，接頭錯(cuò)開45d。梁上部筋焊接3、接頭位置應(yīng)避開梁上部無實(shí)體墻及墻體開洞部位，底筋在支座內(nèi)焊接接長。由于梁筋密集，梁箍筋盡量按設(shè)計(jì)規(guī)定加工，如在施工中有難度梁內(nèi)箍，可以做頂面焊接封閉箍，箍筋綁扎后再進(jìn)行單面焊接，焊縫10d。詳見下圖。因梁柱頭鋼筋過密，故在綁扎梁筋前，將梁筋暫時(shí)支撐起來，然后按對(duì)的位置插入墻柱內(nèi)固定,之后再施工梁模板，調(diào)節(jié)綁扎梁鋼筋。詳見下圖。因轉(zhuǎn)換大梁上下部鋼筋多為三到四排，下料時(shí)，在滿足其錨固規(guī)定前提下各排互相錯(cuò)開端頭，以便另一方向梁筋穿插，詳見圖。（2）梁鋼筋綁扎梁與同一柱墻相交，梁筋穿插時(shí)，先綁扎截面高度大梁底筋，然后綁扎截面高度較小梁底筋，綁扎完畢后，再綁扎梁上部筋。幾條梁同步與同一柱墻相交時(shí)，該部位4、鋼筋疊加將超過板面標(biāo)高，為保證板面標(biāo)高一致，可將次梁標(biāo)高減少到主梁面如下50mm。因梁筋較多，在柱頭范疇內(nèi)鋼筋更是密集，為了在澆筑砼時(shí)，便于砼料下料及砼振搗，在綁扎時(shí)，必要嚴(yán)格控制梁筋排距、間距。因而，在梁筋下料時(shí)，先放節(jié)點(diǎn)大樣，要精準(zhǔn)計(jì)算，綁扎時(shí)要專人指揮，上下排鋼筋最佳在一種斷面上下對(duì)齊，同步采用一定辦法如鋼筋兩排之間墊同規(guī)格短鋼筋頭，并與每條縱向筋綁扎牢固。為防止下排筋下墜，可用鐵絲隔一段將上下排筋捆扎在一起，中間用短鋼筋分隔。 2.1.3墻插筋由于各棟樓豎向構(gòu)造剪力墻較多，所有墻體需要進(jìn)行插筋。在轉(zhuǎn)換梁鋼筋綁扎好后，由測(cè)量放線員放好墻體位置線，按墻體線插墻筋，就位后沿梁面綁扎一道水平筋5、，并用電焊將豎筋、水平筋與梁筋點(diǎn)焊牢固，同步上部綁扎兩道以上水平筋，以防墻筋偏位。為保證墻體寬度，用同墻體截面寬橫筋與兩排豎向筋焊接。2.2 模板工程2.2.1支撐系統(tǒng)依照轉(zhuǎn)換梁截面，模板支撐采用鋼管支撐體系，本工程僅三層為轉(zhuǎn)換層，因而轉(zhuǎn)換層施工期間，由于轉(zhuǎn)換層梁板構(gòu)件尺寸均較大，其相應(yīng)負(fù)一層梁支撐架應(yīng)保存，或采用在負(fù)一層梁底搭設(shè)燈籠架進(jìn)行加固。 2.2.2設(shè)計(jì)構(gòu)造計(jì)算由于三層轉(zhuǎn)換層梁截面尺寸普遍較大，施工前必要對(duì)模板和支撐進(jìn)行安全計(jì)算，保證施工安全，結(jié)合本工程實(shí)際狀況，擬將最具代表性和施工最易在工程施工浮現(xiàn)模板爆模、脹模等構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，別的構(gòu)件參照以往 施工經(jīng)驗(yàn)和本施工組織設(shè)計(jì)編制如下計(jì)算書6、進(jìn)行組織施工。以500梁為例，對(duì)梁底支撐豎向立桿穩(wěn)定性、橫桿強(qiáng)度、剛度及梁側(cè)模對(duì)拉螺栓進(jìn)行驗(yàn)算。A、500x轉(zhuǎn)換層大梁側(cè)模計(jì)算： 1、梁側(cè)模板基本參數(shù) 梁模板背部支撐由兩層龍骨（483.5圓鋼管）構(gòu)成,直接支撐模板龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側(cè)模板時(shí)，通過穿梁螺栓將梁體兩側(cè)模板拉接， 每個(gè)穿梁螺栓成為外龍骨支點(diǎn)。 內(nèi)楞采用方木，截面50100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距400mm。 外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距800mm。 穿梁螺栓水平距離450mm，穿梁螺栓豎向距離300mm，直徑12mm。 梁側(cè)模板組裝示意圖 2、梁側(cè)模板荷載原則7、值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中較小值: 其中 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土初凝時(shí)間，為0時(shí)(表達(dá)無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土入模溫度，取20.000； V 混凝土澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 依照公式計(jì)算新澆混凝土側(cè)壓力原則值 F1=19.200kN/m2 實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)8、壓力原則值 F1=19.200kN/m2 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載原則值 F2= 4.000kN/m2。 3、梁側(cè)模板面板計(jì)算 面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。計(jì)算原則是按照龍骨間距和模板面大小, 按支撐在內(nèi)楞上三跨持續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖 1.抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M/W f 其中 f 面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板最大彎距(N.mm)； W 面板凈截面抵抗矩,W = 80.001.801.80/6=43.20cm3； f 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上側(cè)壓力，它涉及: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值,q1= 1.20.8019、9.20=18.43kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值,q2= 1.40.804.00=4.48kN/m； l 計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距),l = 400mm； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 15.000N/mm2； 經(jīng)計(jì)算得到，面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值8.486N/mm2； 面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f,滿足規(guī)定! 2.撓度計(jì)算v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上側(cè)壓力，q = 15.36N/mm； l 計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距),l = 400mm； E 面板彈性模量,E = 6000N/mm2； I 面板截面慣性矩,I = 80.001.801.801.80/12=3810、.88cm4； 面板最大容許撓度值,v = 1.600mm； 面板最大撓度計(jì)算值，v = 1.141mm； 面板撓度驗(yàn)算 v v,滿足規(guī)定! 4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞計(jì)算 (一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞荷載，普通按照均布荷載三跨持續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡圖 1.內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M/W f 其中 f 內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 內(nèi)楞最大彎距(N.mm)； W 內(nèi)楞凈截面抵抗11、矩； f 內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在內(nèi)楞荷載，q = (1.219.20+1.44.00)0.40=11.46kN/m； l 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距),l = 800mm； 內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 13.000N/mm2； 經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算值8.798N/mm2； 內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f,滿足規(guī)定! 2.內(nèi)楞撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 內(nèi)楞彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 內(nèi)楞最大容許撓度值,v = 3.200mm； 內(nèi)楞最大撓度計(jì)算值，v = 0.538mm； 內(nèi)12、楞撓度驗(yàn)算 v v,滿足規(guī)定! (二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞荷載，按照集中荷載下三跨持續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 外鋼楞規(guī)格：圓鋼管483.5； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；外楞計(jì)算簡圖 3.外楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M/W f 其中 f 外楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 外楞最大彎距(N.mm)； W 外楞凈截面抵抗矩； f 外楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞荷載，P = (1.219.20+1.44.00)0.800.50=1113、.46kN； l 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距),l = 800mm； 外楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 205.000N/mm2； 經(jīng)計(jì)算得到，外楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算值157.858N/mm2； 外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f,滿足規(guī)定! 4.外楞撓度計(jì)算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞彈性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞最大容許撓度值,v = 2.000mm； 外楞最大撓度計(jì)算值，v = 0.880mm； 外楞撓度驗(yàn)算 v v,滿足規(guī)定! 5、穿梁螺栓計(jì)算 計(jì)算公式:N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；14、 f 穿梁螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2； 穿梁螺栓直徑(mm)： 12 穿梁螺栓有效直徑(mm)： 12 穿梁螺栓有效面積(mm2)：A = 113.04 穿梁螺栓最大容許拉力值(kN)：N = 19.22 穿梁螺栓所受最大拉力(kN)： N = 7.680 穿梁螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足規(guī)定! B、轉(zhuǎn)換層大梁腳手架支撐計(jì)算轉(zhuǎn)換層大梁模板支撐計(jì)算，本工程以500X大梁高支撐進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工中可參照此梁支撐體系對(duì)別的梁支撐進(jìn)行恰當(dāng)調(diào)節(jié)。 高支撐架計(jì)算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-），施工技術(shù).3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使 用安全。 模板支架搭設(shè)高度為4米， 基本15、尺寸為：梁截面 BD=500mmmm，梁支撐立桿橫距(跨度方向) l=0.60米，立桿步距 h=1.00米， 梁底增長2道承重立桿。 梁頂托采用6090mm方木。圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用鋼管類型為483.5。 一、模板面板計(jì)算 面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板按照多跨持續(xù)梁計(jì)算。 作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載計(jì)算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 27.0002.0000.500=27.000kN/m (2)模板自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.400(22.700+1.800)/1.800=0.560kN/m16、 (3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載原則值 P1 = (1.000+2.000)1.8000.400=2.160kN 均布荷載 q = 1.227.000+1.20.560=33.072kN/m 集中荷載 P = 1.42.160=3.024kN 面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 計(jì)算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 通過計(jì)算得到從左到右17、各支座力分別為 N1=2.934kN N2=8.439kN N3=7.173kN N4=7.518kN N5=10.427kN N6=7.518kN N7=7.173kN N8=8.439kN N9=2.934kN 最大彎矩 M = 0.177kN.m 最大變形 V = 0.5mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.17710001000/21600=8.191N/mm2 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取15.00N/mm2； 面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足規(guī)定! (2)抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=34507.0/(2400.00018.000)=0.939N/mm18、2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足規(guī)定! (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.467mm 面板最大撓度不大于225.0/250,滿足規(guī)定! 二、梁底支撐方木計(jì)算 （一）梁底方木計(jì)算 按照三跨持續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計(jì)算值最不利分派彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 10.427/0.400=26.067kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.126.070.400.40=0.417kN.m 最大剪力 Q=0.60.40026.067=6.256kN 最大支座力 N=1.10.40026.067=11.470kN 方19、木截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)方木抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.417106/166666.7=2.50N/mm2 方木抗彎計(jì)算強(qiáng)度不大于13.0N/mm2,滿足規(guī)定! (2)方木抗剪計(jì)算 最大剪力計(jì)算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必要滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=36256/(2100100)=0.938N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm20、2 方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定! (3)方木撓度計(jì)算 最大變形 v =0.67721.723400.04/(1009500.008333333.5)=0.048mm 方木最大撓度不大于400.0/250,滿足規(guī)定! 三、托梁計(jì)算 托梁按照集中與均布荷載下多跨持續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載取方木支座力，如圖所示。 均布荷載取托梁自重 q= 0.192kN/m。 托梁計(jì)算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 通過計(jì)算得到最大彎矩 M= 1.667kN.m 通過計(jì)算得到最大支座 F= 25.831kN 通過計(jì)算得到最大變形 V= 0.1mm 頂托梁截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面21、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0020.0020.00/6 = 666.67cm3； I = 10.0020.0020.0020.00/12 = 6666.67cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=1.667106/666666.7=2.50N/mm2 頂托梁抗彎計(jì)算強(qiáng)度不大于13.0N/mm2,滿足規(guī)定! (2)頂托梁抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必要滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=313035/(2100200)=0.978N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2 頂托梁抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足規(guī)定! (3)頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 22、v =0.1mm 頂托梁最大撓度不大于666.7/250,滿足規(guī)定! 四、扣件抗滑移計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計(jì)值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。 五、立桿穩(wěn)定性計(jì)算 立桿穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值，它涉及： 橫桿最大支座反力 N1=25.83kN (已經(jīng)涉及組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管自重 N2 = 1.20.1829.000=1.960kN N = 25.831+1.960+0.000=27.23、791kN 軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿24、上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)長度；a = 0.10m； 公式(1)計(jì)算成果： = 134.14N/mm2，立桿穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足規(guī)定! 公式(2)計(jì)算成果： = 75.89N/mm2，立桿穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足規(guī)定! 如果考慮到高支撐架安全因素，適當(dāng)由公式(3)計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.039； 公式(3)計(jì)算成果： = 87.93N/mm2，立桿穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足規(guī)定! 模板承重架應(yīng)盡量運(yùn)用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、梁模板高支撐架構(gòu)造和施工規(guī)定 除了要遵守扣件架規(guī)范有關(guān)規(guī)定外，還要考慮如下內(nèi)容 1.模25、板支架構(gòu)造規(guī)定： a.梁板模板高支撐架可以依照設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必要按步距滿設(shè)雙向水平桿，保證兩方向足夠設(shè)計(jì)剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同立桿間距，但只宜在一種方向變距、而另一種方向不變。 2.立桿步距設(shè)計(jì)： a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)立； b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大變步距設(shè)立，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不適當(dāng)超過1.5m。 3.整體性構(gòu)造層設(shè)計(jì)： a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)立整體性單或雙水平加強(qiáng)層； b.單水平加強(qiáng)層可以26、每4-6米沿水平構(gòu)造層設(shè)立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)立斜桿層數(shù)要不不大于水平框格總數(shù)1/3； c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架頂部和中部每隔10-15m設(shè)立，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具備較大剛度和變形約束空間構(gòu)造層； d.在任何狀況下，高支撐架頂部和底部（掃地桿設(shè)立層）必要設(shè)水平加強(qiáng)層（200mm）。 4.剪刀撐設(shè)計(jì)： a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐； b.中部可依照需要并依構(gòu)架框格大小，每隔10-15m設(shè)立。 5.頂部支撐點(diǎn)設(shè)計(jì)： a.最佳在立桿頂部設(shè)立支托板，其距離支架頂層橫桿高度不適當(dāng)不不大于400mm； b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)接近立桿，且不適當(dāng)不不27、大于200mm； c.支撐橫桿與立桿連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；不不大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。 6.支撐架搭設(shè)規(guī)定： a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同框格層中設(shè)立； b.保證立桿垂直偏差和橫桿水平偏差不大于扣件架規(guī)范規(guī)定； c.保證每個(gè)扣件和鋼管質(zhì)量是滿足規(guī)定，每個(gè)扣件擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形； d.地基支座設(shè)計(jì)要滿足承載力規(guī)定。 7.施工使用規(guī)定： a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴(kuò)展?jié)仓绞剑?b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)浮現(xiàn)超28、過最大荷載要有相應(yīng)控制辦法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形狀況及時(shí)解決。 2.3 混凝土工程2.3.1因鋼筋過于密集，為使砼能進(jìn)入到墻柱頭內(nèi)，保證節(jié)點(diǎn)內(nèi)砼密實(shí)，坍落度控制在200-220mm。2.3.2混凝土澆筑澆筑時(shí)先澆墻柱砼至梁底，砼梁、板用地泵自東向西依次進(jìn)行施工。因墻柱頭鋼筋密集，可將砼倒入轉(zhuǎn)換梁端，再進(jìn)入墻柱頭內(nèi)。當(dāng)墻柱及轉(zhuǎn)換大梁砼每灌溉500mm左右高時(shí)，振搗一次，將下層混凝土充分振搗后，再澆筑上層混凝土。振搗時(shí)，振搗棒插入下層混凝土至少5cm，以便上下層混凝土充分咬合形成整體，并及時(shí)清除混凝土表面泌水，避免表面產(chǎn)生大量浮漿，使混凝土不均勻，影響混凝土質(zhì)量。砼工程量為370m，按每小時(shí)25 m計(jì)15個(gè)小時(shí)完畢。我施工單位可以保證在夜間11點(diǎn)此前完畢砼澆筑。因梁柱接頭處鋼筋非常密集，砼振搗時(shí)，常規(guī)振動(dòng)棒（規(guī)格50mm）難以插入，砼澆筑前，必要購買片式插動(dòng)器或規(guī)格為30mm振動(dòng)棒，并可在模板處補(bǔ)振。2.3.3混凝土養(yǎng)護(hù)混凝土澆筑8-10小時(shí)后，板面覆麻袋保濕養(yǎng)護(hù)，拆模后梁側(cè)宜掛麻袋養(yǎng)護(hù)。京鐵聯(lián)創(chuàng)大廈轉(zhuǎn)換層施工方案施工單位：赤峰阜升建筑工程有限責(zé)任公司編制人： 編制日期： 審核人： 職稱： 職務(wù)：