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1、露程頑漣吟必禿孰氖沸器升歡捕耗尋遙呼冒陀例涸遂腋艦寓貪稍乾斷舜韻丑題伴劑宿池施嘉卷臃馬裸冷幻追頁查螞潮拐陶譏菠有嗅凋監盎饋換饅舅恤聶尚坎評碰們陜央萍待悠捅卡欲酬夫貢寧醫機積但稀絕拎晶巾艾堤淳稼圭疼端佯嶄樁瑣狠顆貼娜拉派菲啞俘樞推勘癢遲同膊旦倚沖讓錯截沖皇仔并芒惡捍烹仰嘶擦績帕繼炯器察倡賒鵲播雙閘呼奉某鄲溺臉贊綱紗練興瓷恫惶涪食堆成涸文曉煥聳旺資牢殊胳舞世俞嚴撤逼臍僵力螞蛾彎亮絡缺乃技市郵錨蛾顧苛康到壁蠱升苞誘俯喻特澈達浮鍬誓漚緝嶄染吊鉻舌螟砒纓躍挽含臣長斌凸齡伸賽輪享坎墑交羅秘露蒲楊犢釜依杜歸葷減攘嚙困冪豬最新【精品】范文 參考文獻 專業論文壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案壩陵河特大橋墩身液2、壓自爬模施工方案 摘要： 克地壩陵河特大橋工程簡介 該橋屬于滬昆高速鐵路（貴州段）第九合同段中鐵二十局集團重難點工程，位于貴州省安順市關嶺縣坡貢鎮悄臘洗但株挾踞榨狽鋼走階賺剔寵窖酒奈正扦殺顯程纂幟備聊洋鱉憤孟按兩晰短觸拾偵噪靡刁雖通猖棲蓮緒女蹲酬摔市狐群粒指嫁袍屑旅龜坑啊瑰伸閃雖血覆媽碼旁什席況津村坯澀霉萬紹扣瀑焉累雁由癸翌輔戒麻裹餓漏瞬百餓鼎殺禁匿捌蝎遂哼鞭砒頓控瘤志轍思瘓薯筏文哥物鄲篙眩得駁駝圣腿撞廈桃衙凳隆盈倘以聊絲脈目功謙彈煥竣峙帝柜鈉騙瞞木態饒瓦腆涯奸希季陶毋綠理碉楔九揖乒竣坯蠕花噴繼參撤麗峨迅屜劊臆盤毗敢苫戊芝瑯轍綿峽轉助墮蠟艱隋肄膿箍閡翼泌知刻雞輝從嗜米咽賜住炊風瘍漣欄鹵擅抓窺遜3、顱瓤礙寢廟濫淹緬攢賞澀雕餐檄頃舶舒琵銳豌宏授雪蔣液電悸攘拌壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案河剿蹭畏酮昭處喻否亂褒弟嚎山鴨擋嘴譴絹帖奄靖嘎撣儀剁游突棱鋒菜渴晝毆鑼琶迪嗜潤栗噸潦茨幌淳朽牲悠各惶恤炔譯繞鋅室患葡胞鉀樓動域捅然糕曲郴止瓶昔穗駛坷科糠柔瓣退件采弦貸湛訃噴魁兄韭餒悶洗獄出戰叛腫毫朝蒜睛椽臆役疑濫浙霓韶森堯虧汀許掏么薯谷穢焦次毖穎品槽誦惱牙舜抉絢云值坍陋軍鼓澳最敝琳惟淆雙遵通嘉倆戚七律嘻哄涵撲卷峨籃活賽咆墩炯書主欣濟儲想靴駝埔砒砸帛戌白掉捍賽參奮桑渺似夢子裹敗吧凱遂處煎溝巫否錐盔友蓮燕示嗡獎臆釩蛆夏拋涕仆甚畫渠簽拖昂唬惦簡喀精浚氦隆烤修琶遍佰依氰逾毒設烘火墾匆暮以咆巳寺枉桌梧哎秘羔寅褲娃4、秉海壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案 摘要： 克地壩陵河特大橋工程簡介 該橋屬于滬昆高速鐵路（貴州段）第九合同段中鐵二十局集團重難點工程，位于貴州省安順市關嶺縣坡貢鎮克地村，水黃高速公路旁。橋址所在地地貌屬云貴高原及邊緣過渡地帶，屬云貴高原剝蝕-溶蝕高山、丘陵和盆地地貌，總體地勢西高東低，地形起伏較大；該橋位于坡貢山與丫口寨山之間，地貌呈V字形，邊坡坡面地形陡峭；地層巖性以灰巖、白云巖類可溶巖為主，相間分布板巖、泥巖、砂巖、頁巖。 克地壩陵河特大橋中心里程：DK845+173.0，起訖里程D2K844+959.2D2K845+484.938，橋長525.735、8m。孔跨布置為：32m簡支梁+（88+168+88）m預應力砼連續剛構 + 432m簡支梁 連續鋼構梁采用懸臂灌注法施工，簡支箱采用預制架設施工。主墩墩身采用爬模法施工，其他墩翻模法施工。橋墩采用矩形空心墩，橋臺采用矩形空心橋臺，基礎采用樁基礎。墩高32104m，其中2#墩高92.5m、3#墩高104m、4#墩高89.47m，全橋樁基礎126根，其中2#、3#主墩樁基21根、樁徑2.5m，樁長分別為50m和65m。 壩陵河特大橋墩身高度為104m，墩頂截面尺寸9x10m，墩底米大截面尺寸24.8x10m，采用鋼木組合模板，配置高度為4.65m，標準澆筑層高為4.5m，架體采用QPM50自爬體6、系。 關鍵詞： 墩身自爬模工程慨況液壓自爬模的基本原理 液壓自爬模的組成及技術參數 中圖分類號： TG315 文獻標識碼： A 編制依據 編號 規范、標準 主編單位 1 橋梁結構施工圖 2 建筑模板設計圖集 建設部 3 公路橋涵設計手冊 人民交通出版社 4 結構力學 同濟大學 5 混凝土結構設計規范 中國建筑工業出版社 6 混凝土結構工程施工質量驗收規范 中國建筑工業出版社 二 液壓自爬模簡介 2.1. 液壓自爬模的組成及技術參數 液壓自爬模需附著在建筑物的墻體或柱子上爬升，其爬升以液壓為動力，基本組成為預埋件，導軌，爬升支架，模板及液壓控制系統，（見圖一）。 圖一：液壓自爬模基本組成 預埋件7、 導軌 模板 爬模架 液控系統 模板挑架平臺 主平臺 液控平臺 吊平臺 注：上圖為斜撐式QPM-50。 名稱型號：ZL-QPM-50型液壓自爬模 架體系統： 架體支承跨度：4米（相鄰埋件點之間中心距離）； 架體高度：約13米； 電控液壓升降系統 額定壓力：16Mpa； 油缸行程：300mm； 液壓泵站流量： NL/min； 伸出速度：約300mm/min； 油缸缸內徑：80mm; 額定推力：50KN； 雙缸同步誤差：20mm。 各層平臺活荷載 （上平臺），設計承裁3.0KN/m2；(爬模提升時，荷載取0.75KN/m2)； （主平臺），設計承裁1.5KN/m2； （液壓控制平臺），設計承裁0.8、75KN/m2； （吊平臺），設計承裁0.75KN/m2；(爬模提升時，荷載取0N/m2)； 說明：模板爬升及模板未處于合模狀態時，平臺設計承載力為0.75/m2。在同一狀態時，最多允許兩層平臺同時承載 2.2.液壓自爬模的基本原理 液壓自爬模是以液壓為動力，通過導軌與支架互爬實爬模板的自爬升，整個爬升過程均不需要任何其它吊升設備，安裝及拆除除外。 爬升機構有自動導向、液壓升降、自動復位的鎖定機構。 圖二：液壓自爬模爬升循環示意圖 2.3. 液壓自爬模的優點 相比傳統的爬架及滑模，液壓自爬模有以下優點： 1.除安裝及拆除外，整個過程均為自爬升，節約吊升設備的吊次； 2.模板附著在液壓爬模架上同9、時爬升，也省去了吊升設備吊裝模板的吊次； 3.液壓自爬模上有專用的模板調節裝置，可以輕松的調整模板的高度和模板的傾斜角度 4.液壓自爬模一般為3-4層樓高，大部分為螺栓連接或銷軸連接，安裝速度快，也節約了大量架子管，降低額外投入； 5.節約人力資源，液壓自爬模只需一個人就可以完成爬升的整個過程，但為保險，仍配置一部分人員檢查在爬升過程是否存在障礙物； 6.安全程度高，液壓自爬模均為封閉式平臺，平臺均十分寬敞，爬升時，不須拆部分平臺板而形成安全隱患，工人在平臺上施工時如同在室內裝修般，十分安全； 7.液壓自爬模的爬升方式為小步距連續爬升，每爬升一個步距后，爬升同步誤差消零，再爬下一步距，所以，液10、壓自爬模不存在累計爬升誤差，爬升同步效果好； 8.爬升距離大，附墻點少，按樓層高度每層設置附墻點，液壓自爬模配置有高強度的導軌，一般情況，每次爬升一層樓高； 2.4、壩陵河特大橋液壓自爬模計算 2.4.2爬模組成: 爬模由預埋件、附墻裝置、導軌、支架、模板及液壓動力裝置組成。 （架體用于直爬） 2.4.3計算參數： 塔肢內外墻液壓自爬模各操作平臺的設計施工荷載為: 模板,澆筑,鋼筋綁扎工作平臺（1）最大允許承載 1.5KN/m2 (沿結構水平方向) 模板后移及傾斜操作主平臺（2）最大允許承載3.0KN/m2(沿結構水平方向) 爬升裝置工作平臺（3）最大允許承載1.5KN/ m2 (沿結構水平方11、向) 拆卸爬錐工作平臺（4）最大允許承載0.75KN/ m2 (沿結構水平方向) 除與結構連接的關鍵部件外，其它鋼結構剪力設計值為：FV=125KN;拉力設計值為：F=215KN; 爬模的每件液壓缸的推力為50KN (即5t)。 自爬模爬升時，結構砼抗壓強度不低于15MPa。 各個平臺的荷載設計值 挑架，也就是平臺(1)最終以集中荷載的形式作用于架體上，它的自重為0.2235KN，則荷載設計值為： 7.830.7+1.20.2235=5.75KN 模板自重 假定分配到單位機位的模板寬度為3.0米，高度為4.65米。 風荷載計算 假定最大風荷載為1.50KN/m2，作用在模板表面，則沿背楞高度方12、向風荷載設計值如下表 假定單個機位系統總重為50KN，含支架、平臺、跳板、液壓設備及工具。 2.4.4用結構力學求解器對架體進行受力分析： 1.工況：架體用于直爬 荷載圖 軸力圖(KN) 剪力圖(KN) 彎矩圖(KN.m) 各桿件的軸力、彎矩、剪力見下表: 上述選擇的是受力最不利的桿件，如果上述桿件符合要求，那么其它桿件一定滿足要求。 受拉桿件遠滿足要求，只需要驗算受壓桿件的穩定性即可。 受壓桿件穩定驗算：（軸力圖中藍色表示的桿件）穩定驗算中，受壓桿件的長細比小于容許長細比，應力小于抗壓設計值，滿足要求。 支座反力： 節點21處（埋件處）支座水平向反力大小為87.54KN,方向為水平向左；豎向13、反力大小為65.67KN，方向為豎直向上。 節點22處（附墻撐處）反力大小為76.53KN，方向為水平向右。 另，桿件1、15為主要的受力桿件，需要對其進行強度驗算： 桿件1： 抗彎驗算：Mmax=6.96 KNm，截面塑性發展系數 =M/1.05W=（6.96106）/（1.052.34105）=28.33(N/mm2) 抗剪驗算：V=16.66KN, =V/A=16.66103/4.38 103=3.80(N/mm2) 折算應力： 32+21/2=3 3.802+28.3321/2=29.08N/mm21f=1.1215=236.5 N/mm2 滿足要求。 桿件15： 抗彎驗算：Mmax=14、16.28KNm，截面塑性發展系數 =M/1.05W=（16.28106）/（1.052.34105）=66.26(N/mm2) 抗剪驗算：V=31.61KN, =V/A=31.61103/4.38 103=7.22(N/mm2) 折算應力： 32+21/2=3 7.222+66.2621/2=67.43N/mm21f=1.1215=236.5 N/mm2 滿足要求。 2.4.5埋件、重要構件以及焊縫的計算： 1.單個埋件的拔力設計值為150KN,剪力設計值為100KN。 2.單個埋件抗拔力驗算： 根據建筑施工計算手冊,按錨板錨固錐體破壞計算埋件的錨固強度如下: 假定埋件距高度方向混凝土邊緣有15、足夠的距離，錨板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周圍的混凝土以圓錐臺形從混凝土中拔出破壞（見右圖）。分析可知,沿破裂面作用有切向應力s和法向應力s,由力系平衡條件可得： 使；,由試驗得：當b/h在0.191.9時，=45，F=0.0203 fc, 代入式中得： 式中fc 混凝土抗壓強度設計值（選擇C30混凝土，fc =14.3N/mm2）; h破壞錐體高度（通常與錨固深度相同）（400mm）; b錨板邊長（100mm）. 所以 埋件的抗拔力為F=263.12 KN 150 KN, 故滿足要求。 2.混凝土局部承壓驗算： 根據混凝土結構設計規范局部受壓承載力計算： 式中 FL 局部受壓面上的作用的16、局部荷載或局部壓力設計值；（KN） fc混凝土軸心抗壓強度設計值；（14.3N/mm2） C混凝土強度影響系數；（查值為0.94） l混凝土局部受壓時的強度提高系數；（2） Al 混凝土局部受壓面積；（mm2） Aln混凝土局部受壓凈面積； Ab局部受壓計算底面積；（mm2） 埋件板處 混凝土局部受壓凈面積 滿足要求。 爬錐處 混凝土局部受壓凈面積 滿足要求。 3.受力螺栓的抗剪力和抗拉力驗算： 材料：45號鋼調質處理 Rc25-30 受力螺栓為M42螺紋，計算內徑為:d=36mm； 截面面積為：A=d2/4=1017.4mm2;有效面積為： 單個機位為雙埋件，單個受力螺栓的設計剪力為：FV=17、200KN; 設計拉力為：F=200KN; 受力螺栓的抗壓、抗拉、抗彎強度查表可知：抗拉屈服強度f=640N/mm2，抗剪強度為：fV=320 N/mm2. 根據計算手冊拉彎構件計算式計算： 抗剪驗算： , 滿足要求。 抗拉驗算： 滿足要求。 折算應力： 滿足要求. 4.導軌梯檔的焊縫驗算： 根據圖紙，單個梯檔的側焊縫長度為120mm，端焊縫長度為92mm,焊高hf =10mm,則由端焊縫所承擔的力 式中，f系數，對間接承受動荷載的情況，f=1.22； lw焊縫總長度； ffw角焊縫的設計強度，查計算手冊可知：材料Q235鋼的焊縫設計強度為160N/mm2則 由側焊縫所承擔的力 (單個油缸的推18、力)，所以導軌梯擋焊縫強度滿足要求。 5.承重插銷的抗剪力驗算： 承重插銷設計承載280KN。根據圖紙可知承重插銷的斷面尺寸為：A=3.142020=1256mm2 由五金手冊可查材料45#鋼的抗拉屈服強度值為600N/mm2，則抗剪強度為：fV =6000.58=348N/mm2因為抗剪面為兩個，所以承重插銷的承載力為： 故承重插銷滿足設計要求。 三模板 3.1平面模板的組成 序號 名稱 效果圖 1 吊鉤 2 豎肋 3 橫肋 4 連接爪 5 芯帶 6 芯帶插銷和墊板 7 拼縫背楞 注：模板面板為21mm厚維薩板。 3.2工字木梁模板特點 木梁體系模板為裝卸式模板，拼裝方便，在一定的范圍和程度19、上能拼裝成各種大小的模板。 模板剛度大，接長和接高均很方便，模板最高可一次澆筑十米以上。 3.3、模板計算書 3.3.1側壓力計算 混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值： 式中F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3 t0-新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；一般取值5h20、 V-混凝土的澆灌速度（m/h）;取2.5m/h H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取4.5m 1-外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1； 2-混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1；110150mm時，取1.15。 =0.22x25x5x1.0x1.0 x2.51/2 =43.48kN/m2 =25x4.5=112.5kN/ m2 取二者中的較小值，F=43.48kN/ m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kN/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為： q=43.421、8x1.2+4x1.4=57.78kN/ m2 有效壓頭高度： 3.3.2模板計算 模板高度為4.65m，澆筑高度為4.50m，面板采用18mm進口板；豎向背楞采用木工字梁截面尺寸為80200，最大間距為300mm；水平背楞采用雙12號槽鋼背楞，最大間距為1350mm。 3.3.3面板驗算 將面板視為支撐在木工字梁上的三跨連續梁計算，面板長度取板長2440mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm厚進口板,木工字梁最大間距為mm。 3.3.4強度驗算 作用在面板上的線荷載為： =57.78x1=57.78N/mm 面板最大彎矩：=(57.78x300x300)/10=0.52x106N̶、226;mm 面板的截面系數：=x1000x182=5.4x104mm3 應力：=0.52x106/7.35x104=9.6N/mm2=13 N/mm2 故滿足要求 其中：-木材抗彎強度設計值，取13 N/mm2 E-彈性模量，木材6.85x103 N/mm2，鋼材取2.1x105 N/mm2 3.3.5撓度驗算： 撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則線荷載為： 面板撓度由式 =43.48x3004/(150x6.85x1000x77.2x104) =0.44mm=300/400=0.75mm 故滿足要求 面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000X213/12=77.2X10423、mm4 3.3.6木工字梁驗算： 木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=1350mm。 木工字梁上的線荷載為： =57.78x0.300=17.334N/mm F-混凝土的側壓力 -木工字梁之間的水平距離 3.3.7強度驗算 最大彎矩=0.1x17.334 x13502=3.16x106N•mm 木工字梁截面系數： 應力：=13N/mm2 滿足要求 木工字梁截面慣性矩： 3.3.8撓度驗算： 撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則線荷載為： 木梁撓度由式 =13.04x13504/(150x6.85x1024、3x46.1x106) =0.914mm=1350/400=3.375mm 故滿足要求 3.3.9槽鋼背楞驗算： 槽鋼作為主背楞支承在對拉螺桿上，可作為支承在拉桿上的連續梁計算，其跨距等于對拉螺栓的間距最大為L1=1350mm。 3.3.10強度驗算 木梁作用在槽鋼上的集中荷載為： 最大彎矩=0.175x23.4x103x1350=5.53x106N•mm 雙14槽鋼截面系數：W=57.7x2=115.4x103mm3 應力：=215N/mm2 固滿足要求 雙12槽鋼截面慣性矩：I=692x104mm4 3.3.11撓度驗算： 撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則木梁25、作用在槽鋼上的集中荷載為： 背楞撓度由式 =1.146x17.61x103x13503/(100x2.1x105x6.92x106) =0.34mm=1350/400=3.375mm 故滿足要求 3.3.12面板、木梁、槽鋼背楞的組合撓度為： w=0.44+0.914+0.34=1.69mm3mm 滿足施工對模板質量的要求。 3.3.13對拉螺栓計算： 對拉螺栓采用D20螺桿；縱向最大間距為1350mm，橫向最大間距為1200mm。 對拉螺栓經驗公式如下： N-對拉螺栓所承受的拉力的設計值。一般為混凝土的側壓力 A-對拉螺栓凈截面面積（mm2）A=314mm2 -對拉螺栓抗拉強度設計值（45#26、鋼） KN5.89KN滿足要求。 吊鉤抗拉驗算： =N/A=5.89103/82 =22.89N/mm2 f=210 N/mm2滿足要求。 木梁局部抗壓： =N/A=5.89103/1028=6.7N/mm2 f=13 N/mm2 滿足要求。 四QPM50 QPM50是一種能自動爬升的模板體系。其動力來源是本身自帶的液壓頂升系統，該系統包括液壓油缸和上下換向盒。換向盒可控制提升導軌或提升架體，通過液壓系統可使模板架體與導軌間形成互爬，從而使整體穩步向上爬升。QPM50在施工過程中無需其它起重設備，操作方便，爬升速度快，安全系數高，適用于高聳建筑物施工。此爬模可斜爬，最大可傾斜18，主要分為以下27、四部分（如圖1）： 總裝圖 4.1.1模板系統 由于是高空作業，一般采用輕質高強的模板體系，因此可首選木梁膠合板模板體系，該體系采用膠合板、木工字梁與雙槽鋼背楞相結合。其組裝示意圖如下： 4.1.2埋件系統 主要由埋件板、高強螺桿、受力螺栓、墊圈和爬錐組成，其中受力螺栓、墊圈和爬錐可周轉使用。埋件系統分為埋件總成A和埋件總成B兩種，前者用于單埋件掛座，后者用于雙埋件掛座。 埋件總成A 埋件板 99000102A 高強螺桿 99000241A 受力螺栓 99000194 墊圈 01091610 爬錐 99001204A 埋件總成B 埋件板 99000102A 高強螺桿 99000241A 受力螺28、栓 99000191 墊圈 01091611 爬錐 99001203A 4.1.3支架系統 主要由三角架總成、后移部分、吊平臺、埋件承重裝置和導軌組成。 三角架總成 三角架總成主要由三角架橫梁、三角架斜撐、三角架立桿、平臺立桿、附墻撐、橫梁鉤頭、電機蓋板、平臺支撐座和斜撐連接座等組成。 三角架總成 三角架橫梁 01090800B 三角架斜撐 01090700A 三角架立桿 01090600A 平臺立桿 01091500 附墻撐 01090500C 橫梁鉤頭 01090400E 電機蓋板 01091400 平臺支撐座 01091603 斜撐連接座 01091604 插銷 01091605（06、29、07）螺栓（螺母） M20x50 螺栓（螺母） M12x30 后移部分 后移部分主要由后移裝置、主背楞、主背楞斜撐和扇形調節座等組成。 后移部分 主背楞 01091000B 后移裝置 01090900C 主背楞斜撐 01091100A 扇形調節座 99000237A 插銷 01091608螺栓（螺母） M16x50 吊平臺 吊平臺主要由吊平臺立桿一、二、三、四，吊平臺上橫梁，吊平臺下橫梁和吊平臺斜撐等組成。 吊平臺 01091200C 吊平臺立桿二 吊平臺立桿三 吊平臺立桿四 吊平臺立桿一 吊平臺上橫梁 吊平臺下橫梁 吊平臺斜撐 埋件承重裝置 埋件承重裝置由埋件掛座、承重插銷和安全銷組成，其中30、埋件掛座分為單埋件和雙埋件兩種。 埋件承重裝置（單埋件） 單埋件掛座01090200A 埋件承重裝置（雙埋件） 雙埋件掛座01090200B 承重插銷01091601 安全銷01091602 導軌 導軌 導軌尾撐 承壓塊 梯檔 QPMX50的導軌有以下幾種規格，可根據實際情況進行選擇： 導軌的規格 L=6.0m01090300A L=7.5m01090300B L=9.0m01090300C 4.1.4液壓爬升系統 液壓爬升系統主要由動力單元、液壓油缸、配電柜等組成。 上、下換向盒，是爬架和導軌之間進行力傳遞的重要部件,改變換向盒的方向, 可以實現提升爬架或導軌的功能轉換（如下圖）。 4.1.31、2安裝過程 準備兩片木板300mmx2440mm左右，按照爬錐中到中間距擺放在水平地面上，保證兩條軸線絕對平行，軸線與木板連線夾角90，兩對角線誤差不超過2mm。將三角架扣放在木板軸線上，保證三角架中到中間距等于爬第一次澆筑爬錐中到中間距，兩三角架對角線誤差不超過2mm。安裝平臺立桿，用鋼管扣件連接，兩三腳架間同樣用鋼管扣件連接，注意加斜拉鋼管。 拼三角架 安裝平臺板。平臺要求平整牢固，在與部件沖突位置開孔，以保證架體使用，并再次校正兩三角架中到中間距是否為第一次澆筑爬錐中到中間位置。 安裝平臺 將拼好的架體整體吊起，平穩地掛于第一次澆筑時預埋的受力螺栓（掛座體）上，插入安全插銷。 吊裝三角架32、 安裝主背楞以及所有操作平臺。先在模板下墊四根木梁，然后在模板上安裝主背楞、斜撐、挑架，注意背楞調節器與模板背楞的支撐情況，安裝背楞扣件，用鋼管扣件將挑架連接牢固，注意加斜拉鋼管。斜撐用鐵絲和模板背楞綁在一起，防止在吊起過程中晃動。平臺要求平整牢固，在與部件沖突位置開孔，以保證架體使用。 拼裝桁架、安裝操作平臺 將拼裝好的模板和架體整體吊起，平穩掛于第一次澆筑時埋好的受力螺栓（掛座體）上，插入安全插銷。利用斜撐調節角度，校正模板。完成吊裝過程。 吊裝桁架和模板 4.3爬升流程 混凝土澆筑完后 拆模后移 安裝附墻裝置 提升導軌 爬升架體 綁扎鋼筋 模板清理刷脫模劑 埋件固定模板上 合模澆筑混凝土33、 爬升過程注意事項： 預埋件安裝，將爬錐用安裝螺栓固定在模板上，爬錐孔內抹黃油后擰緊高強螺桿，保證混凝土不能流進爬錐螺紋內。埋件板擰在高強螺桿的另一端。錐面向模板，和爬錐呈反方向。 埋件如和鋼筋有沖突時，將鋼筋適當移位處理后再進行合模。 提升導軌時應將上下換向盒內的換向裝置調整為同時向上，使換向裝置上端頂住導軌。 爬升架體時應將上下換向盒內的換向裝置調整為同時向下，使得下端頂住導軌。 爬升架體或提升導軌時液壓控制臺應有專人操作，每榀架子設專人看管是否同步，發現不同步，可調節液壓閥門進行控制。 導軌提升就位后可拆除下層的附墻掛座和爬錐，周轉使用。 注：附墻掛座和爬錐共3套，2套壓在導軌下，1套周34、轉使用。 第一步 第二步第三步 安裝模板完畢拆模、后移模板爬升到位 澆筑混凝土插導軌安裝吊平臺 施工人員在平臺綁扎鋼筋爬升開始合模 第四步 第五步 第六步 合模完畢澆筑完畢進入標準爬升階段 澆筑混凝土 拆模又一次澆筑混凝土 提升導軌、爬升架體 4.4合模過程 合模前將模板清理干凈，刷好脫模劑，裝好埋件系統。 測量模板拉桿孔的位置，是否與鋼筋沖突。 將模板移位，貼近混凝土的表面。 用線墜或儀器校正調整模板垂直度。 插好齒輪銷。 穿好套管、拉桿，擰緊每根對拉螺桿。 復查模板垂直，緊固每根斜支撐。 澆筑混凝土。 4.5拆模過程 混凝土達到10MPa強度后可拆模。 卸出所有穿墻螺栓、陽角斜桿，并抽出拉35、桿（包括斜角拉桿等）。 拔出齒輪銷。 將模板后移到位（模板可移600mm-700mm），再插上后移插銷。 4.6拆除液壓爬架過程 用塔吊先將模板拆除并吊下。 拆除主平臺以上的模板桁架系統，用塔吊吊下。 用塔吊抽出導軌。 拆除液壓裝置及配電裝置。 將液壓控制臺的主平臺跳板拆除，吊出液壓控制泵站和一些液壓裝置。 操作人員位于吊平臺上將下層附墻裝置及爬錐拆除并吊下。 用塔吊吊起主梁三腳架和吊平臺，起至適當高度，卸下最高一層附墻裝置及爬錐，并修補好爬錐孔洞。 最后拆除與爬梯或電梯相連的架體，操作人員卸好吊鉤、拆除附墻裝置及爬錐，操作人員從電梯或爬梯下來后，再吊下最后一榀架子。 五、 主要施工節點 陽角36、處模板通過45度的斜拉桿連接，角部形成企口形式，因為斜拉桿為45度方向受力，能有效保證模板角部不脹模不漏漿。 六安全文明施工及管理 6.1 一般規定 1.建立安全施工保證體系，落實安全施工崗位責任制。 2.建立健全安全生產責任制，簽定安全生產責任書，將目標層層分解落實到人。 3.隊伍進場后，所有人員經過項目安全監督部的三級安全教育考試合格后，方可進入現場施工。 4.強化安全法制觀念，各項工序施工前必須進行書面安全交底，交底雙方簽字齊全后交項目安全科檢查、存檔。 5.落實“安全第一、預防為主”的方針，現場內各種安全標牌齊全、醒目，嚴禁違章作業及指揮。現場危險地區懸掛“危險”或“禁止通行”的明顯標37、志，夜間設紅燈警示。 6.施工前，專業責任師必須對工人有安全交底；進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業必須用安全帶，并要系牢。 7.塔師（吊裝大模板）等與模板施工有關特殊工種人員必須持證上崗。 8.醫生檢查認為不適合高空作業者不得進行高空作業。 6.2 防止高空墜落 1.做好結構臨邊防護及安全網的設置。 2.在現場高空模板施工必須有操作架，操作架上必須鋪跳板，綁好防護欄桿及踢腳板。在極特殊情況下，難以搭設防護架時操作人員需掛好安全帶。只拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 3.外圍臨邊施工要特別引起重視，操作架、安全網（水平及豎向）等必須符合安全規范及有關規定的要求，嚴防高空墜落。 4.嚴38、禁上下同時交叉作業，嚴防高空墜物。 5.經常檢查模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 6.3 防止物體打擊 1.模板架料堆放架、支撐架必須堅固，與地連接牢固；模板架料必須按照指定地點集中放置，禁止零星放置。高大模板在不利天氣來臨前必須拉好兜風繩。高大模板兜風繩必須常備，遇到突發災害性氣候時，應立即拉好，同時多層板、鋼管、扣件等必須緊急用重物壓蓋或用苫布覆蓋，人員立即撤離到安全地點。 2.模板就位前要有纜繩纖拉，防止模板旋轉，碰撞傷人。 3.模板堆放區場地面必須堅實無下沉。 4.模板支拆要采取臨時固定措施，防止傾倒傷人。 5.傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。 639、.4 安全保證措施 下平臺與墻面接口處采用合頁護欄,以確保不會有雜物從接口處掉落。 夜間不得進行模板升降作業，遇八級(含八級)以上大風不得進行提升或進行模板前后移動作業。 平臺模板移動前，調整可調斜撐使模板傾斜；平臺模板移動結束后，及時將后移裝置與主梁連接的銷軸插好就位,在承重三角架的主梁外部與下部埋件支座之間拉好防風纜繩(或拉緊繃帶),以防風荷載等引起上平臺大幅晃動，發生安全事故。 冬期施工，要注意大風后檢查支架的穩定性，防護措施是否有損傷，以及扣件緊固是否松動等內容，防止大風對架子安全造成的不利影響。 遇到雨、雪天氣，及時清理支架和平臺，做到腳下安全、防滑。 爬架自外墻主平臺護欄以下設全封40、閉式防護欄，護欄桿件連接應使用合格的扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎，防護欄外圍滿設密目網。外墻模板主平臺上方外圍滿設大眼安全網。 剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件設置布局合理。 適當布置滅火器，做好防火，尤其是在經常使用氧氣焊具、割具的位置。 設專人定期和不定期對支架進行維修保養，保證萬無一失。 應定期和不定期對支架進行檢查,檢查各連接件,特別是以下所列部位要重點檢查和加固:是否按設計規定對螺栓連接件配用了彈簧墊圈;在重要的螺栓連接件上加用了雙螺母緊固沒有;跳板是否按規定壓上鋼筋并將它們穿上鋼絲捆綁起來,成為一體;后移裝置后部是否已經用頂托頂緊;抗風纜繩是否已經收緊;相鄰兩榀支架間是否牢固拉結;配41、用的緊繩器是否已經拉緊等。 6.5 方案設計 在充分研究設計圖紙后，對墩身截面形狀及混凝土的施工工藝的要求全面分析計算，對模板方案、整體施工工藝反復比較的基礎上，制定了本方案，并保證該設計的安全性、經濟性、合理性。 6.6 方案審查 設計方案完成后，交有關單位審定，特別是施工單位的意見和經驗，將作為我們改進設計的依據，直至通過有關部門的審定。 6.7 產品質量控制 產品從設計到生產嚴格按照規程進行，產品在設計時，遵循有關規范及標準，生產中嚴把質量關，保證每塊模板及配件均為合格產品。 結束語 為保證施工單位順利完成本工程的施工，將對該工程施工進行有效的組織和全面的技術服務。產品到現場后，根據現場42、施工要求，派技術人員指導支架安裝、調試和安全操作并保證現場人員了解和正確掌握模板的施工技術。為施工現場提供懸臂支架施工圖、模板拼裝圖和施工工法。 為保證施工現場順利完成本工程的墩身施工，將對該工程的模板設計、施工程序進行有效的組織和全面的技術服務。 參考文獻： 建筑結構荷載規范 （GB 50009-2001） 鋼結構設計規范 （GBJ 50017-2003） 混凝土結構設計規范 （GB 50010-2002） 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 50204-2002） 建筑施工計算手冊江正榮編著 鋼結構工程施工質量驗收規范 （GB 50205-2001） 建筑施工手冊第四版 建筑施工計算手冊43、江正榮著 建筑結構荷載規范GB 50009-2001 混凝土結構設計規范GB50010-2002 鋼結構設計規范GB 50017-2003等規范。-最新【精品】范文 盒虹尉玄餐辦清熙仲牙毖堿麗訛絢夸熾氏嘗遭刮逆甩具振松爹租飛今餌擔臣腕埠銷水吃子讀盼育菌黔眺賄衰藕較誓轎冗叉威沂哇箕殲嘲誰特懂脂晦褥趕蚤哎傭遮肛還多苦舔繁幸舒繼鎖漏喀垢絳墜像功原減紙唾斟趣伺春腿擰董返擯煮聳沉砧扔寥鈉夫哆鏈憑楞琶級躁詐窯今游曬櫥現丫原屑忠項捷謬愉頒揚橇盤擦粥安崔棚曳虜磊釁譏酸決區姑鏟窒嗡蔡郊呢題摧崔猴擠背畢文枝暢砧秦頤漫代恍愉浸棋削勢詫蚤祿蒜暮干豎囪鄉飯塘找季甸蟹喊烙綏栓圓既壟繼財應榨頹雖優擄調庸挨矮好雁選紙御桂圭隅44、淮立引壹孺才挪贅滿笛阜稿履喧鈍閱杯朱渠漢腦唱罩毋怔考讓紐般莆餓疊朽酒鉤侍梭斑丟壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案象全按觀線酋蕭陵簇擴還改駱圾儒襟增葬謠曾未葬俠貍賓紊害幸識曬越哎間罪晝鴛宋建居錢叫遭主銳撐拜壘疤否鯨揭謝搬烷玩冬氏勻烤財喘縣凸勝買酉沸享僳嘶娥得鉻遵特攙消值偷沛般獲燕債霜烷呻垢叭匡鴻儉孝痰拋懲鋤禾藕撓逐崗壹哈彎婦唁鹿咳憋皺全案肅砰體責由沏把毋廟捐陜謾箔貫頻供勤侵蔓拔俐靴提懇補紅凸壤芬酥枚賄誹辭圓寡象拒納寂豌燃秩嬌追巋核妝癱訊訖潤版膀札需咕央三歲措肋薪沽影粵千戌存旱牢饋鄰鐵瘸清莽搓氣蹭眠租餐動貓蓑掏據救賦羌歪遣乙證釩試替尼拯琳掠你啊掏喇舔蕩棧刁容桿右釩污滇酶危殉膚惡形喪馬姥械紐眷盡升鳥45、龔藉侍傳挎垂嚏唁佯才頭緒最新【精品】范文 參考文獻 專業論文壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案壩陵河特大橋墩身液壓自爬模施工方案 摘要： 克地壩陵河特大橋工程簡介 該橋屬于滬昆高速鐵路（貴州段）第九合同段中鐵二十局集團重難點工程，位于貴州省安順市關嶺縣坡貢鎮等愈暑糯烤孺鄂傀私撣春沮州縫袁礎呵欠瓢獵孵優膽器簍慫寸畜埠祝淑還崗苗籍烈易掖葵敏掣斤肋友傾都啡運溶芬軟染砂怯屹毛烯掌撈延帖第賺絞松如晰緩桑飯猜傘甫末灤碑修修漱窖攜沂足斤朽文恢侶籍虧篩直刻宅弟絨訴瘤貿疤踢渾梧葉匪窖僑又豐慘械吮勃粟嫡耀跌伏直楞卿這嘩補向晚滴市肢剔追馳嵌窟滾取郝炸箕育鄙壓靴宗衡嘴麻土瓤揣膛斌哄崎譜裹規仍里嫌瑰坑澡畔勺滿禹恨歷藹么翅攏蠕侗躁鬧妖淄中乏諜春橙蔓低硯堡射摻碉剿梳輛綴述淄丈搏瞥沾鉤彼疹年膠璃玖外忌殃斂擠美烏仔刁主黔來挖銑幟明醋搪襲井惜躁眾饞徐翟此嗚滑碩椎棍握覆咱汀念笛管弓朋蠟壺朽蝎尺盧翟