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1、石材幕墻設計計算書工程名稱:施工單位：編制日期：一、計算引用的規范、標準及資料1、幕墻設計規范：建筑幕墻 JG30351996金屬與石材幕墻工程技術規范 JGJ1332001建筑幕墻物理性能分級 GB/T1522594建筑幕墻空氣滲透性能檢測方法 GB/T15226-94建筑幕墻風壓變形性能檢測方法 GB/T15227-94建筑幕墻雨水滲漏性能檢測方法 GB/T15228-94建筑幕墻保溫性能測試方法 GB8484建筑幕墻平面內變形性能檢測方法 GB/T18250-2000建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法 GB/T18575-20012、建筑設計規范：建筑結構荷載規范 GB50009-2001冷2、彎薄壁型鋼結構設計規范 GB500182002建筑設計防火規范 GBJ16-2001建筑物防雷設計規范 GB500572000建筑搞震設計規范 GB5001120014、金屬板及石材規范:天然花崗石荒料 JC/T204-2001天然大理石荒料 JC/T2022001天然板石 GB/T18600-2001天然花崗石建筑板材 GB/T18601-2001天然大理石建筑板材料 JC/T79-2001天然大理石幕墻用環氧膠粘劑 JC/T138902001天然飾面石材術語 GB/T13890-92建筑材料放射性核素限量 GB6566-2001 干掛天然花崗巖,建筑板材及其不銹鋼配件 JC830-19983、6、鋼材規范：冷拔異形鋼管 GB/T30942000碳素結構鋼 GB/T700-1988優質碳素結構鋼 GB/T699合金結構鋼 GB/T3077不銹鋼和耐熱鋼冷扎帶鋼 GB/T4239高耐候結構鋼 GB/Y41712000焊接結構用耐候鋼 GB/T41722000低合金高強度結構 GB/Y1591-1994碳素結構和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶GB/T912碳素結構和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶GB/T3274結構用無縫鋼管 JBJ102 金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求 GB/T1391219927、膠類及密封材料規范： 混凝土接縫用密封膠 JC/T8812001硅酮建筑密封膠 GB/14、4683-2003建筑用硅酮結構密封膠 GB167762003聚硫建筑密封膠 JC483-1992 幕墻玻璃接縫用密封膠 JC/T8822001石材幕墻接縫用密封膠 JC/T883-2001二、基本參數1、幕墻所在地區： 江蘇省蘇州市：2、地區粗糙度分類等級： 幕墻屬于薄壁外圍護構件，按建筑結構荷載規范(GB500092001）依照上面分類標準,本工程按C類地區考慮。3、抗震烈度 按照國家規范建筑抗震設計規范(GB500112001）、中國地震動參數區劃圖（GB18306-2000）規定，哈爾濱地區地震基本烈度為7,地震動峰值加速度為0。1g，水平地需影響系數最大值為：amax=0。8。三、幕5、墻承受荷載計算1、風荷載標準值計算：幕墻屬于薄壁外圍護構件，按建筑結構荷載規范（GB50009-2001）計算:Wk=gzzsWo 7。1。12GB50009-2001上式中：Wk:作用在幕墻上的風荷載標準值（MPa）;Z:計算點標高:13。1m;gz：瞬時風壓的陣風系數；根據不同場地類型，按以下公式計算：gz=K（1+2 f)其中K為地區粗糙度調整系數，f為脈動系數C類場地：=0. 85(1+2 Pf)其中：f=0。734（Z/10）0。22”對于C類地區，13. lm高度處瞬時風壓的陣風系數:gZ= 0 。85*（1+2*（0。734（Z10)-0.22）1.14z：風壓高度變化系數；根據6、不同場地類型，按以下公式計算：對于C類地區,l00m高度處風壓高度變化系數:Z=0. 616 (Z/10）0.44=0. 74s：風荷載體型系數，根據計算點體型位置取1.2：Wo：基本風壓值（MPa)，根據現行建筑結構荷載規范GB50009-2001附表D.4(全國基本風壓分布圖）中數值采用，按重現期50年，綏化地區取0。00055MPa；Wk= gzZsWo=1.14*0.74*1.2*0。00055=00056MPa2。垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值：qEAk= E a maxGk/A 5。3。4JGJ102-2003qEAk:垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值（MPa）E:動7、力放大系數，取5。0;a max：水平地震影響系數最大值，取0。10；Gk:幕墻構件的重力荷載標準值（N）；A：幕墻構件的面積（mm2)：3。作用效應組合：荷載和作用效應按下式進行組合：S= GSGk+ wwSwk+EESEk 5.4。1JGJ10220031上式中：S:作用效應組合的設計值；SGk:重力荷載作為永久荷載產生的效應標準值; Swk 、SEk：分別為風荷載，地震作用作為可變荷載產生的效應標準值：G、w、 E:各效應的分項系數；W E：分別為風荷載,地震作用效應的組合系數.上面的G、w、 E為分項系數，按5.4。2、5.4。3、5.4。4 JGJ102-2003規定如下：進行幕墻構8、件強度、連接件和預埋件承載力計算時：重力荷載：G： 1.2;風 荷 載:w：1。4;地震作用: E：E: 1。3；進行位移及撓度計算時；重力荷載：G: 1。0;風 荷 載:w：1。0;地震作用： E:E： 1。0；上式中，風荷載的組合系數W，為1.0；地震作用的組合系數E為0.5 ;四、石材的選用與校核：1.石材面積：B:石材幕墻分格寬：1100mH：石材幕墻分格高：0。4mA：玻璃板塊面積：A=BH=1。10。4=0.44m22、石材的強度計算：校核依據:af g=3。700 N/mm2q:石材所受組合荷載：a：石材短邊邊長：0。4mb：石材長邊邊長:1。1mt:石材厚度：20.Omm：石材9、板面跨中彎曲系數，按邊長比a/b查表5。4。1得：0。0742w：石材所受應力：采用Sw+O。6SE組合:q=W+0。6qEA=0.784+0。60.03=0。802kN/m2w=6qa21000/（1.2Xt）2=60。07420.8020。821000/(1.2 25.0）2=0。2 5N/mm20。25N/mm2， f g=3。70N/mm2石材的強度滿足3.石材剪應力計算:校核依據：max：石板中產生的剪應力設計值；n：一個連連線上的螺栓數量：2t:石板厚度：25mmd:孔寬:7。Omms：孔底總長度：100.Omm:系數，取125對邊開孔s：abp1000/n（t一d）s0.802 10、0.81。21。25/2（25一7） 1000。0002671.8 N/mm2所以石材抗剪強度滿足要求.7、掛鉤剪應力校核校核依據： max：掛鉤剪應力設計值A：掛鉤截面面積：200mm2n:一個連接邊上的掛鉤數量：2對邊開槽:szab01000/n2A=0。00072125.000 N/mm2所以掛件受剪強度滿足要求。五、幕墻立柱計算基本參數：基本參數:1：計算點標高：4。5m；2：力學模型：多跨鉸接連續靜定梁:3：立柱跨度：1。5m;4：立柱左分格寬：1000mm;立柱右分格寬：1200mm；5：立柱計算間距(指立柱左右分格平均寬度）：B=1200mm;6：板塊配置:石材；7:立柱材質：Q11、235；8：安裝方式:偏心受拉：本處幕墻立柱按多跨鉸接連續靜定梁力學模型進行設計計算,受力模型如下：多跨鉸接連續靜定梁力學模型1立柱型材選材計算:（1)風荷載作用的線荷載集度（按矩形分布）：qwk:風荷載線分布最大荷載集度標準值(N/mm);Wk：風荷載標準值（MPa);B:幕墻立柱計算間距（mm)；qwk=wkB=0。00056*1200=0。672N/mmqw：風荷載線分布最大荷載集度設計值（N/mm）；qw =1。4qwk1。4*0.672=0。 94N/mm（2)水平地震作用線荷載集度（按矩形分布）：:qEAK:垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值（MPa）； E：動力放大系數，取512、。0；amax：水平地震影響系數最大值，取0。10；Gk:幕墻構件的重力荷載標準值(N)，(含面板和框架）：A:幕墻平面面積（mm2）：qEAk=EamaxGk/A 5。3.4JGJ102-2003=50。100。000625=0。0003125N/mmqEk:水平地震作用線荷載集度標準值（N/mm);B：幕墻立柱計算間距mm;qEk=qEAkB=0.0003125*1000=0。3125N/mmqE：水平地震作用線荷載集度設計值（N/mm)；qE=1.3qEk1.30。3125=0.41N/mm(3）幕墻受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+0. 5SE設計值組合：5.4.1JGJ10213、-2003q=qW+0. 5qE=0。63+0.5*0。41=0.835N/mm用于撓度計算時，采用S_+0. 5SE標準值組合:”5.4.1JGJ10220031qk-qk+0.5qEk=0。45+0。50。3125=0.61N/mm2。選用立柱型材的截面特性：按上一項計算結果選用型材號:8型材的抗彎強度設計值:fS=215MPa型材的抗剪強度設計值：s 125MPa型材彈性模量:E=206000MPa繞X軸慣性矩：Ix1010000mm4繞Y軸慣性矩：Iy166000mm4繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx1=25300 mm3繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2=5790mm3型材凈截面面積：An=1014、24。8mm2型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：t=8。Omm型材受力面對中性軸的靜矩:Sx=33500mm3塑性發展系數: =l.053.立柱的內力分析：第1跨內力分析：RBi=qLi*1一(Ai/Li）22Pi（Ai/Li），i1=0.835*1500*1一（6001500)22-0*（6001500）526。05NMi=qLi21一（Ai/Li）228，i1=0.835150021一（6001500)228=828529Nmm第2跨內力分析:Pi：=RBi-1,i=2=526.05NRBi，=qLi*1-（Ai/Li）/2Pi* （Ai/Li2）2，i=2=0.835*1500*1（615、001500）2/2526.05(6001500）=315。63NMi=qLi2*1-(Ai/Li）22/8-PiAi1-（1（Ai/Li）)2/2+Ai/Li，i=2=0.835*15002*1-（600/1500)22/8-526.05*6001（1（600/1500）2/2+6001500=87840.2NmmMA2=（Pi*Ai+qAi2/2)，（i=2)=465930Nmm第3跨內力分析：Pi=RBi-1，i=3=315。63NRBi=qLi1一（Ai/Li) 2/2-Pi (Ai/Li),i=3=0。83515001-（600/1500)2/2-315。63（6001500)=3916、9.8NMi=qLi2*1-（Ai/Li)22/8PiAi*1-（1（Ai/Li）)2/2+Ai/Li，i=3=0。83515002*1-(600/1500）22/8-315.63*600*1(1（6001500）2/2+600/1500)16271357NmmMA3（PiAi+qAi2/2）,（i=3)=339678.ONmm4。幕墻立柱的抗彎強度及抗剪強度驗算：按下面強度公式校核抗彎強度:f=N/An+Mx/Wnx H,所以本處幕墻橫梁按三角形荷載簡支梁力學模型進行設計計算，受力膜型如下:三角形荷載簡支梁受力模型1橫梁型材選材計算:（1)橫梁在風荷載作用下的線荷載集度（按三角形分布）：qw17、k：風荷載線分布最大荷載集度標準值（N/mm）；Wk：風荷載標準值(MPa)；B：橫梁跨度（mm)；qwk=wkB=0.00056*1000=0。56N/mmqw:風荷載線分布最大荷載集度設計值(N/mm）；qw=1。4qwk1.4*0。56=0.784N/mm（2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度（按三角形分布）:qEAk ：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用（MPa）；E：動力放大系數,取5.0；amax：水平地震影響系數最大值，取0.1；Gk:幕墻構件的重力荷載標準值（N）,（主要指面板組件);A：幕墻平面面積(2mm）；qEAk=E a maxGk/A5。3。4JGJ102218、0031=5.00.11*0.001=0. 0008MPaqEk:橫梁受水平地震作用線荷載集度標準值（N/mm）；B：橫梁跨度（mm)：qEk=qEAkB=0。0008*1000=0。80N/mmqE：橫梁受水平地震作用線荷載集度設計值（N/mm）；qE=1.3qEk1.30.801.04N/mm(3)幕墻橫梁受荷載集度組合：用于強度計算時，采用Sw+O。5SE設計值組合： 5。4.1JGJ102-2003q=qw+0。5qE=0。784+0. 5 1.041。304N/mm用于撓度計算時,采用Sw+0.5SE標準值組合： 5。4.1JGJ1022403qk=qwk+0.5qFk=0。56+019、.50.80=0。96N/mm(4）橫梁在風荷載及地震組合作用下的彎矩值（按三角形分布）：My:橫梁受風荷載及地震作用彎矩組合設計值（Nmm）；Mw：風荷載作用下橫梁產生的彎矩(Nmm）；ME：地震作用下橫梁產生的彎矩（Nmm);B:橫梁跨度（mm)；Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+0。5SE組合:My=Mw+O.5ME=qB2/121.3041000z/121086667Nmm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值（按矩形分布)：Gk：橫梁自重線荷載標準值（N)；H：橫梁間距（儷)；Gk=0。001*H=0.001*900=0.9N/mmG：橫梁自重線荷載設計值(N);G=1 20、2GkGk=1.20。91。08N/mmM：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值（Nmm）；B：橫梁跨度（mm)；Mx=GB2/81.08*10002/8135000Nmm2.確定材料的截面參數：(1)橫梁抵抗矩預選：Wnx:繞X軸橫梁凈截面抵抗矩預選值（mm3）；Wny：繞Y軸橫梁凈截面抵抗矩預選值（mm3)；Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設計值(Nmm)；My：風荷載及地震作用彎矩組合設計值(Nmm）;：塑性發展系數：取1。05;f5：型材抗彎強度設計值（MPa），對Q235取215：按下面公式計算：Wnx =Mx/fs135000/1。05/215=598.0mm3Wny=My/fs13521、000/1.05/215=598。Omm3(2)橫梁慣性矩預選：df, lim：按規范要求，橫梁的撓度限值（mm）；B：橫梁跨度（mm）；B/250=1000/250=4.Omm取：df,li=4。Ommqk:風荷載與地震作用線荷載集度標準值組合(N/mm）;E:型材的彈性模量（MPa），對Q235取206000MPa；Iymin：繞Y軸最小慣性矩（mm4）；B：橫梁跨度（mm)；df,iim=qkB4/120EIymin (受風荷載與地震作用的撓度計算）Iymin=qkB4/120Edf，lim=0.96*10004/120/206000/4.0=9708/7mm4Ixmin:繞X軸最小慣性22、矩(mm4）;G：橫梁自重線荷載設計值(N):df，lim= 5GB4/384EIxmin （自重作用下產生的撓度計算）Ixmin=5GB4384Edf，lim=5*1.656*10004/384/206000/4。0=26168。08mm43.選用橫梁型材的截面特性：按照上面的預選結果選取型材：選用型材號：角碼片40404。0型材抗彎強度設計值:215MPa型材抗剪強度設計值：125MPa型材彈性模量:E=206000MPa繞X軸慣性矩：Ix112100mm4繞Y軸慣性矩：Iy 46400mm4繞X軸凈截面抵抗矩:Wnxl=3130mm3繞X軸凈截面抵抗矩：Wnx2= 3130mm3繞Y軸凈23、截面抵抗矩：Wnyl= 5030mm3繞Y軸凈截面抵抗矩；：Wny2= 5030mm3型材凈截面面積：An=480。3mm2橫梁與立柱連接時角片與橫梁連接處橫梁壁厚：t=5。Omm橫梁截面垂直于x軸腹板的截面總寬度：tx=5mm橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度:ty=5.Omm型材受力面對中性軸的靜矩（繞X軸）：Sx=3179mm3型材受力面對中性軸的靜矩（繞Y軸）:Sy=3179mm3塑性發展系數：=1。054。幕墻橫梁的抗彎強度計算:按橫梁抗彎強度計算公式,應滿足:MxWnx+MyWnyfs 6.2.4JGJ1022003上式中：Mx：橫梁繞X軸方向（幕墻平面內方向）的彎矩設計值(Nmm24、)；My：橫梁繞Y軸方向（垂直于幕墻平面方向）的彎矩設計值（Nmm);Wnx:橫梁繞X軸方向（幕墻平面內方向)的凈截面抵抗矩（mm3)；Wny:橫梁繞Y軸方向（垂直于幕墻平面方向）的凈截面抵抗矩(mm3）;：塑性發展系數，取1。05；fs：型材的抗彎強度設計值，取215MPao采用S,+S。+0. 5SE組合，則：MxWnx+My/ Wny，135000/1。05/3130+135000/1。05/5030=66.64MPa - 215MPa。橫梁抗彎強度滿足要求。5.橫梁的撓度計算：因為慣性矩預選是根據撓度限值計算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預選值,撓度就滿足要求：實際選用的型材慣性矩為25、： Ix112100mm4Iy= 46400mm4預選值為：Ixmin=26168.08mm4Iymin=9708。 7mm4所以，橫梁撓度滿足規范要求。6.橫梁的抗剪計算:（三角荷載作用下)校核依據：max成s=125MPa（型材的抗剪強度設計值）（1）Vwk：風荷載作用下剪力標準值（N):Vwk=qwkB/4=0.56*1000/4140N（2) Vw:風荷載作用下剪力設計值（N)：Vw=1。4Vwk1。4*140196N(3) VEk:地震作用下剪力標準值(N）:VEk=qEkB/4=0。801000/4=200。ON（4） VE:地震作用下剪力設計值（N）:VE=1.3VEk1.3*226、00。0=260。ON（5）Vx：水平總剪力（N）;Vx:橫梁受水平總剪力（N):采用VW+O。5VE組合：Vx=VW+O.5VE=196+0.5*260=326.ON（6) Vy：垂直總剪力（N）：Vy= 1.2*0。001BH/21。2*0。0011000900/2=540.ON（7)橫梁剪應力校核：x:橫梁水平方向剪應力（N）;Vx：橫梁水平總剪力（N）;Sy：橫梁型材受力面對中性軸的靜矩（mm3）(繞Y軸)；Iy：橫梁型材截面慣性矩(mm4）；ty：橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度(mm）;x=VxSy/Iyty 6。2。5JGJ1022003=3263179/46400/5=4.427、7MPa4。47MPa 125MPay：橫梁垂直方向剪應力(N)；Vy：橫梁垂直總剪力（N）;Sx：橫梁型材受力面對中性軸的靜矩（mm3）(繞X軸)：Ix：橫梁型材截面慣性矩（mm4）：tx：橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm）；y，=VySx/Ixtx 6.2.5JGJ10220031=540*3179/112100/5=3.06MPa3.06MPa 125MPa橫梁抗剪強度能滿足！3.立柱與主結構連接(1)連接處水平剪切總力計算:對多跨鉸接連續靜定梁,支座反力最大值即為立柱連接處最大水平剪切總力。Nl:連接處水平剪切總力(N）；Nl=526.05N（2）連接處重力總力：NGk:連接處28、自重總值標準值(N）:Bl：立柱計算間距（mm)：L：立柱跨度（mm)；NGk=0。0011*B，L=0.00111000*15001650NNG:連接處自重總值設計值(N)：NG=1.2NIk1。2*16501980N(3）連接處總剪力：N:連接處總剪力（N):N=（Nl2NG2）0.5（526.052+19802)0.5=2048.6N(4)螺栓承載力計算：Nv3b:螺栓受剪承載能力設計值(N）;nv3:剪切面數：取2；d：螺栓公稱直徑：12mm;fv3b:螺栓連接的抗剪強度設計值，對奧氏體不銹鋼(C50)取175MPa;Nv3b =nv3d2fv3b/4； 7.2。1-1 GB5001729、2003=2*3。14122175/4=39564NNnum3：螺栓個數：Nnum3=N/Nv3b=2048.6/39564=0.052個 實際取2個 （5）立柱型材壁抗承壓能力計算：Nc4:立柱型材壁抗承壓能力(N）：Nnum3：連接處螺栓個數；d:螺栓公稱直徑：12mm；t2:連接部位立柱壁厚：8。 Omm；fc4：型材的承壓強度設計值，對Q235取305MPa；NC4=2*Nnum3dt2fc4 7。2.13GB50017-2003=2*2*128.0*305117120N117120N2048.6N強度可以滿足要求!(6)鋼角碼型材壁抗承壓能力計算：Nc5：鋼角碼型材壁抗承壓能力（N)30、：Nnum3：連接處螺栓個數；d：連接螺栓公稱直徑：12mm；t4:幕墻鋼角碼壁厚：6mm；fc5：鋼角碼的抗壓強度設計值，對Q235取305MPa；N c5=2N num3dt4f c5 7。2。13GB50017-2003=2212*6305=87840N8784020486N強度可以滿足要求！七、幕墻埋件計算（土建預埋）基本參數：1：計算點標高：13.100m;3:幕墻立柱跨度:L=1500mm；3：立柱計算間距（指立柱左右分格平均寬度）:B=1000mm;4:立柱力學模型：多跨鉸接連續靜定梁;5:埋件位置：側埋；6:板塊配置：石材；7:混凝土強度等級：C25；1荷載及受力分析計算：（131、）連接處水平總力計算：對多跨鉸接連續靜定梁,支座反力最大值即為立柱連接處最大水平剪切總力。N：連接處水平總力（N);N=2048。6N（2)立柱單元自重荷載標準值：Gk=0.0011*BL=0。0011*1000*1500=1650N（3）校核處埋件受力分析：V：剪力（N)；N：軸向拉力（N)，等于中支座反力R1；eo:剪力作用點到埋件距離,即立柱螺栓連接處到埋件面距離（mm）;V=1.2Gk=1.2*16501980NN=20486NM=eo*V=100*1980=198004Nmm2埋件計算：校核依據，同時滿足以下兩個條件：a：AS）aravfy+N/0。8abfy+M/1.3arabfy32、z C。0.1一1JGJ1022003b：AS0。8abfy+M/0. 4arabfyz C。 0。 12JGJ102-20031其中：As:錨筋的總截面面積(mm2）：V：剪力設計值（N）；ar：鋼筋層數影響系數，二層取1.0，三層取0。91四層取0。85；av:鋼筋受剪承載力系數，不大于0. 7;fy:錨筋抗拉強度設計值(MPa),按GB500101選取,但不大于300MPa；N:法向拉力設計值（N）；ab:錨板彎曲變形折減系數；M：彎矩設計值(Nmm）;z：沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的距離(mm);另外：d：錨筋直徑（mm);t：錨板厚度（mm);fc：混凝土軸心抗壓強度設計值(33、MPa）,按GB50010選取；ab=（4。0-0。08d)（fc/fy）0。5 C。 0. 1-5JGJ1022003=(4。0-0.0812）*（119/210）0。5=0.724因為av0.7，所以取0。7ab=0。6+0。25t/d C。 0。 16JGJ1022003=0.6+0.258/12=0。767AS=nd2/4=4*3.14*122/4=452。16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1。3arabfyz=1980/1/0。7/210+2048/0。8/0.767/210+198000/13/1/0767/210/110=37.96mm2As=452.16mm234、N/0.8abfy +M/0。4arabfyz=2048/0.8/0。767/210+198000/0.4/i/0-767/210/110=43。831mm2As=452。16mm2所以,預埋件錨筋總截面積可以滿足承載力要求.3。錨板總面積校核：A:錨板總面積（2mm）;fc:混凝土軸心抗壓強度設計值(MPa），按GB50010選取；0.5LA=0。5*11.9*60000=357000NN=2048N 0。5fcA埋板面積滿足要求。4.錨筋長度計算：計算依據：1a=1。1* a（fy/ft）*d C。 0。5JGJ102-2003在上面的公式中：1a：受拉鋼筋的錨固長度（mm);ft：混凝土35、軸心抗拉強度設計值（MPa），按GB50010選取，當混凝土強度高于C40時，按C40取值；fy：錨筋抗拉強度設計值（MPa），按GB50010選取；d：錨筋公稱直徑(mm）；a：錨筋的外型系數，光圓筋取0.16，帶肋筋取0.14:1a =1。1*a（fy/ft) d1.10.16（210/1。27)12=349。228mm但是，由于錨筋的拉應力設計值小于鋼筋抗拉強度設計值，按規范C. 0。 5第3條規定，錨固長度可適當減小，以不小于15倍錨固鋼筋直徑為宜,實際選用的錨筋長度為180mm,所以，可以滿足要求！八、幕墻焊縫計算基本參數：1：焊縫形式：0型角焊；2：其它參數同埋件部分;1.受力分析36、：根據前面埋件的計算結果，有:V：剪力（N)N：軸向拉力(N）M：彎矩（Nmm)V=1980. ONN=20486NM=198000Nmm2.焊縫特性參數計算：（1）焊縫有效厚度：he:焊縫有效厚度（mm）;hf：焊角高度（mm);he=O.717hf=0.7176=4。302mm(2)焊縫總面積A：焊縫總面積（2mm）;Lv：豎向焊縫長度（mm)：Lh:橫向焊縫長度（mm)；he：焊縫有效厚度（mm）；A=he（Lv10）（Lh10）=4。302*（(100-10）（5010）=55926mm2（3)焊縫截面抵抗矩及慣性矩計算：I:截面慣性矩（mm4）；he：焊縫有效厚度(mm）；Lv：豎向37、焊縫長度（mm）；Lh：橫向焊縫長度（mm)：W：截面抵抗距(mm3）；d:三角焊縫中性軸位置（水平焊縫到中性軸距離）(mm）：d=0。 5（Lv10）2 he+he（Lh一10）(（Lh -10）-he(Lv一10）=32831mmI =he （Lv 10)3/ 12+ （Lh10） he3/12+he （Lh10） (d-he/2)2+he（Lh-10)（(Lv-10） /2-d)2=449066。 718mm4W=I（(Lv-10）2+d)=449066。718（10010）2+32.831）=5769. 767mm33。焊縫校核計算：,校核依據：（：/）2：2)0。5l ffw 7.13-3GB50017-2003上式中：f f：按焊縫有效截面計算,垂直于焊縫長度方向的應力(MPa）；ff面角焊縫的強度設計值增大系數，取1.22；:，f：按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力（MPa）;ffw：角焊縫的強度設計值(MPa)；（f/ f)22) 0。5（N/1。22A+M/1.22W）2(V/A)2）0。5（20486/1。22/559.26+198000/1.22/5769.767)2(1980/559。26)2)0。5=31.33MPa31.33MPa ffw=160MPa，焊縫可以滿足要求。