午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、凱發苑五期征地拆遷安置房二標段塔吊基礎施工方案編制人： 審批人： 批準人： 目錄第一節、工程概況2第二節、編制依據2第三節、所選用的塔式起重機型號及性能技術參數3第四節、基礎和附著裝置的設置5第五節、附件6【計算書】6第一節、工程概況 1、工程概況項目名稱：凱發苑五期征地拆遷安置房二標段7.8.9.10#房；工程建設地點：無錫市華清大道以東 吳都路以南；總建筑面積：87500平方米；占地面積：1000平方米；建筑高度：94.05m；地上30層；地下1層；主體結構：剪力墻；QTZ63塔機臺數：4臺；2、各責任主體名稱設單位無錫市濱湖經濟技術開發區有限公司設計單位無錫市城市設計院有限責任公司施工單2、位江蘇順通建設集團有限公司監理單位江蘇建協建設管理有限公司項目經理劉建國總監理工程師技術負責人佘小頡專業監理工程師 3、地質條件 水文地質條件：塔基基礎直接作用于擬建建筑物持力土層上，基礎底部標高-7.2m，地基承載力130kPa。第二節、編制依據 建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010 塔式起重機設計規范GB/T13752-1992 建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 建筑結構荷載規范GB50009-2012 混凝土結構設計規范GB50010-2010 凱發苑五期征地拆遷安置房二標段施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙 QTZ63塔式起重機使用說明書，江3、蘇高上建機有限公司第三節、所選用的塔式起重機型號及性能技術參數1 、塔式起重機型號 本工程所選用塔式起重機，是由xxx建設機械研究院設計的新型起重運輸機械，為水平臂架，小車變幅，上回轉，自升式塔機。最大起升高度達xxx m，額定起重力距xxx t.m），最大額定起重量為xxx t。該機加長臂為xxx m，在臂頭可吊xxx t，具有作業范圍大，工作效率高等特點。2、主要性能技術參數主要性能技術參數一覽表 表1機構載荷率起升機構JC 40%回轉機構JC 25%牽引機構JC 25%起升高度(m)附著式120（180）最大起重量（t）8工作幅度(m)最小幅度3最大幅度54（60）起升機構提升速度(m/4、min)a=2a=465010032550相應起重量（t）441.5883慢就位速度(m/min)3電機功率（kW）37/37牽引機構牽引速度(m/min)35 52電機功率（kW）4 5.5回轉機構回轉速度(r/min)0.43 0.64電機功率（kW）32 42頂升機構頂升速度(m/min)0.55工作壓力(Mpa)19電機功率（kW）7.5平衡重（t）臂長 60m11.07（9塊）臂長 54m9.84（8塊）臂長 48m8.61（7塊）臂長 42m7.38（6塊）獨立式整機重量(不含平衡重壓量)（t）臂長 60m48.2臂長 54m47.7臂長 48m47.3臂長 42m46.7工作環境5、溫度()-2040裝機總容量（kW）43.53、各種臂長時起重特性一覽表各種臂長時起重特性一覽表 表2幅度(m)3141516171819202122232425起重量(t) a=2444444444444a=48.07.376.836.355.935.565.234.934.664.424.20幅度(m)26272829303132333435363738起重量(t)a=23.803.633.463.323.183.052.932.812.712.612.512.422.34a=4幅度(m)39404142434445464748495051起重量(t)a=22.262.182.112.046、1.971.911.851.791.741.691.631.581.54a=4幅度(m)525354555657585960起重量(t)a=21.501.451.421.381.341.301.271.231.2a=4備 注各列幅度之間相應起重量可參見產品說明書有關圖表。第四節、基礎和附著裝置的設置1 、基礎設置【圖】本工程塔機類型性能一致，以塔機的最不利狀態，即最大獨立高度作用時的兩種狀態，工作狀態和非工作狀態，分別進行塔機基礎設計，塔機基礎設計施工圖如下圖所示，計算書詳見附件一，基礎平面定位圖詳見圖2。2、附著設置 塔機設4道附著，附著采用塔機廠家定制產品，為四桿附著。第五節、附件【計算書7、】7.8.9.10#房塔吊基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63 塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)44塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)274.74起重臂自重G1(kN)40.76起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至8、塔身中心相應的最大距離RQmax(m)13.72最小起重荷載Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6013.72，1350823.2平衡臂自重G3(kN)13.5平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.45平衡塊自重G4(kN)12平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.3 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 無錫市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.59風壓等效高度變化9、系數z1.33風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.330.20.79非工作狀態0.81.21.591.951.330.451.78 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)274.74+40.76+3.8+13.5+12344.8起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)344.8+60404.8水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64419.47傾覆力矩標準值Mk(kNm)40.7625+3.813.72-1310、.56.45-1211.3+0.9(823.2+0.519.4744)1974.85非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1344.8水平荷載標準值Fvk(kN)1.780.351.64443.86傾覆力矩標準值Mk(kNm)40.7625-13.56.45-1211.3+0.543.86441761.24 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2344.8413.76起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)413.76+84497.76水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.4727.26傾覆力矩設計值M11、(kNm)1.2(40.7625+3.813.72-13.56.45-1211.3)+1.40.9(823.2+0.519.4744)2595.09非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2344.8413.76水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.443.8661.4傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(40.7625-13.56.45-1211.3)+1.40.543.86442306.48 三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1.35基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上12、部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)25地基參數地基承載力特征值fak(kPa)130基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.5基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.35修正后的地基承載力特征值fa(kPa)171.32地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=661.3525=1215kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=13、1.21215=1458kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =40.7625+3.813.72-13.56.45-1211.3+0.9(823.2+0.519.4744/1.2) =1910.6kNm Fvk=Fvk/1.2=19.47/1.2=16.22kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.240.7625+3.813.72-13.56.45-1211.14、3)+1.40.9(823.2+0.519.4744/1.2) =2505.14kNm Fv=Fv/1.2=27.26/1.2=22.72kN 基礎長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1974.856/(62+62)0.5=1396.43kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1974.856/(62+62)0.5=1396.43kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應15、標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(404.8+1215)/36-1396.43/36-1396.43/36=-32.580 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1974.85+19.471.35)/(404.8+1215)=1.24m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(62+62)0.5/2-1.24=3.01m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.246/(62+62)0.5=0.87m 偏心距在y方向投影長度：el=el16、/(b2+l2)0.5=1.246/(62+62)0.5=0.87m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=6/2-0.87=2.13m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=6/2-0.87=2.13m bl=2.132.13=4.52m20.125bl=0.12566=4.5m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-32.58kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(404.8+1215)/(32.132.13)=119.41kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+G17、k)/(lb)=(404.8+1215)/(66)=44.99kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.5019.00(1.35-0.5)=171.32kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=44.99kPafa=171.32kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=119.41kPa1.2fa=1.2171.32=205.58kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1350-(25+25/2)=1312mm X18、軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(404.800/36.000-(1910.596+16.2251.350)/36.000)=-57.289kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(404.800/36.000+(1910.596+16.2251.350)/36.000)=87.649kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)87.649/6.000=55.511kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=19、1.35(404.800/36.000-(1910.596+16.2251.350)/36.000)=-57.289kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(404.800/36.000+(1910.596+16.2251.350)/36.000)=87.649kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)87.649/6.000=55.511kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(87.65+55.51)/2=71.58kN/m2 py=(Pymax+P1y)20、/2=(87.65+55.51)/2=71.58kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=71.58(6-1.6)6/2=944.85kN Vy=|py|(l-B)b/2=71.58(6-1.6)6/2=944.85kN X軸方向抗剪： h0/l=1312/6000=0.224 0.25cfclh0=0.25116.760001312=32865.6kNVx=944.85kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1312/6000=0.224 0.25cfcbh0=0.25116.760001312=32865.6kNVy=944.85kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率21、：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 25200基礎底部短向配筋HRB400 25200基礎頂部長向配筋HRB400 18200基礎頂部短向配筋HRB400 18200 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)271.586/8=1039.34kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)271.586/8=1039.34kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=1039.34106/(116.76000122、3122)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1039.34106/(0.9971312360)=2207mm2 基礎底需要配筋：A1=max(2207，bh0)=max(2207，0.001560001312)=11808mm2 基礎底長向實際配筋：As1=15209mm2A1=11808mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=1039.34106/(116.7600013122)=0.006 2=1-(1-2S2)23、0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1039.34106/(0.9971312360)=2207mm2 基礎底需要配筋：A2=max(2207，lh0)=max(2207，0.001560001312)=11808mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=15209mm2A2=11808mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=7885mm20.5AS1=0.515209=7605mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=7885mm20.5AS2=0.515209=7605mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖15