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1、中國XX工業第XXX所107#機電廠房 外腳手架 工程施工方案編制人： 審核人： 審批人： 陜西XXXX工程公司第二分公司20XX年8月18日 XXXXX所107#機電生產廠房外腳手架施工方案一、編制原則及依據1、結構、建筑施工圖。2、建筑施工計算手冊3、建筑施工手冊4、企業標準HJB004-20075、建筑結構荷載規范GB50009-20016、鋼結構設計規范GB50017-20037、建筑施工安全檢查標準JGJ59-998、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001二、工程概況：本工程位于XX市XX路XX號XXXX工業XX研究所院內，建筑面積36156m2,框剪結構，地基為2、鋼筋砼灌注樁，承臺筏板基礎。地下一層，地上10層，建筑物總高度56.4m。地下室層高為7.6m、一、二層，層高6m、三層至十層為標準層，層高5.4m，現澆板厚為110、180等。三、腳手架方案設計思路1、 根據工程結構特點和現場地貌實際情況，地下室至二層頂板（標高11.90m）采用雙排落地式腳手架，從二層頂板開始至頂層計劃采用普通懸挑式外腳手架分段搭設，具體搭設情況為：3-4層（總高10.8m）、5-6層（總高10.8m）、7-8層（總高10.8m）、9-10層（總高10.8m），計劃在搭設7-8層時可將3-4層懸挑架拆除再次搭設；搭設9-10層時可將5-6層懸挑架拆除再次搭設。2、 腳手架用3、483.5的鋼管，桿距通過計算確定。腳手架內側掛設密目安全網和小孔安全網，外側設置擋腳板。連續剪力撐角度控制在4560之間。3、 雙排外架拉桿要做到拉撐結合，保證外架的安全。四、落地式腳手架搭設方案及驗算1、搭設構造及方法：地下室至二頂板采用雙排落地式腳手架。 1）、橫向承力結構主要是指立桿和小橫桿組成的橫向構架為腳手架受力主體。立桿間距：橫向1.05m步高h：1.61.8m，選擇1.8m。小橫桿：操作層小橫桿間距1.5m，取1.2m。小橫竿挑向墻面的懸臂長0.3m。立桿應有底座，底座下墊放木板，板厚50。2）、縱向傳力結構立桿縱向間距：2m，取1.5m。通過大橫桿連結橫向承力結構。大橫桿長度4、56m，步距h：1.8m。立桿的誤差控制：當H30時，立桿的全部垂直偏差不大于50； 3）、支撐系統剪刀撐：在腳手架兩段和轉角處設立，中間隔1215m設一道，每片架子不少于三道。寬度35倍立桿縱距，41.8m=7.2m。斜桿與地面夾角為45。60。范圍內，根部應落于墊板上。橫向斜撐：從底到頂沿全高之形設置連續的斜撐。在作業層施工時可以臨時拆除。設置部位：兩端、中間每隔六跨加設一道橫向支撐。連墻拉結構件。為保持腳手架的整體穩定，防止傾覆和抵抗風力。在腳手架上均勻設置牢固的連墻點，保證豎向二跨步距3.6m，橫向為一跨柱網間。掃地桿：在立桿下腳綁扎縱向和橫向的水平桿，離地面不大于200mm,以避免腳5、手架不均勻沉降。腳手板鋪設腳手板采用竹架板，沿縱向滿鋪，作到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實，不得有超過50的間隙。裝修操作層的腳手板不得少于三塊；架子上嚴禁留單塊腳手板。對頭腳手板的每塊端頭均有小橫桿，離板端距離不小于150，在小橫桿上應放正、綁牢。2、外腳手架的結構計算根據雙排腳手架橫向構架和縱向構架的受力特點分析，主要是垂直荷載作用下的立桿的受壓穩定驗算。計算條件：雙排外腳手架，步距h=1.8m，立桿縱向間距L=1.5m，排距1.2m，小橫竿挑出0.2m，連墻桿間距4.8m，腳手板鋪設兩層，作業層一層。1）施工荷載施工荷載 q1=3.0KN/m2； n1=2 P1=B/2+bLq1n1 =16、.2/2+0.21.532 =7.2KN2）腳手板荷載腳手板荷載 q2=0.35KN/m2； n2=11 P2=B/2+bLq2n2 =1.2/2+0.21.50.3511 =4.62KN3）腳手架自重：q3鋼管自重；q3=0.0384KN/MQ扣件重，按二個直角扣件計算；Q=0.026KNn3立桿步數，n3=10 P3=m3q3(h+L+B/2+b)+Q =100.0384(1.8+1.5+1.2/2+0.2)+0.026 =5.572KN4）每根立桿的軸心壓力N N=1/2G(P2+P3)+ G+P1 =1/21.2(1.68+5.572)+1.47.2 =1/28.7+10.08=9.37、6KN立桿的計算長度為連墻桿的間距L0=3.6m =L0/i L0=4.8m i=16=3600/16=225 查表得=0.150N/A=0.99390/0.15489=115.2N/mm2f=205N/ mm2腳手架安全。五、懸挑腳手架搭設方案1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為二層標準層，即搭設高度為5.42+1.5= 12.3 米；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.3米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度約為 150 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取8、扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.0；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處陜西省西安市，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為0.154，風荷載體型系數s為0.841；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手9、板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹架板腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內錨固段長度 3.00 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩與建筑物斜向拉結。鋼絲繩安全系數取:6.000； 六、懸挑腳手架驗算1、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和10、變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.11、080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 84.646 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= 12、P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.315 mm；大橫桿的最大撓度 2.315 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！2、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最13、不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 ，均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.014、06 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax =0.879 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =173.124 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.015、60105121900.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小橫桿的最大撓度和 2.996 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求16、！3、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；17、活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 4、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.80(25.00-20.00) = 1.104； NGL1 =0.1248+0.038+(1.502/2+1.502)0.038/1.8018、20.00 = 5.184；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000 = 0.188 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.039 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、19、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840； Us - 風荷載體型系數：取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計20、值計算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.28.223+ 1.44.725= 16.483 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.039+ 1.44.725= 10.262 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.28.223+ 0.851.44.725= 15.490 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.039+ 0.851.44.725= 9.270 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.521、001.8002/10 = 0.099 kN.m；5、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =16.483 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面22、模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 16483/(0.186489.000)=181.22N/mm2；立桿穩定性計算 = 181.22 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =15.490 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = k23、uh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 15490/(0.186489.000)+99000/5080.000 = 189.79 N/mm2；立桿穩定性計算 = 189.79 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 6、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算24、： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.317kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 7.19 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.19 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 200.000/15.800的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的25、長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.89010-4205.000103 = 96.837 kN；Nl = 12.19 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.19小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖7、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離26、墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面積A = 21.95 cm2。受腳手架集中荷載 N=25.464 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m； 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 30.094 kN。 R2 = 22.477 kN。 R3 = -0.816 kN。 最大彎矩 Mmax= 2.810 kN.m；最大應力 =2.810106 /( 1.05 108300.0 )+0.099103 / 2195.0 = 24.7127、0 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 24.710 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 N/mm2,滿足要求！ 8、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 10.063.0 235 /( 1100.0160.0235.0) = 2.04由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.932。經過計算得到最大應力 =2.810106 /( 0.932108300.00 )= 28.36N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 2828、.36N/mm2 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求!9、拉繩與支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=42.559 kN；10、拉繩與支桿的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU與支桿的軸力RD均取最大值進行計算，分別為 RU = 32.5kN RD = 42.3kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲29、繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取0.000kN，=0.820，K=6.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于5mm才能滿足要求！ 下面壓桿以 5.6號角鋼5636.0mm鋼管計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 22.3kN； - 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0.248； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1.130、30cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 1.921m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =3.340cm2； - 受壓斜桿受壓應力計算值，經計算得到結果是2.6 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f，滿足要求! 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=0.000kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； 斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中31、 N為斜撐支桿的軸向力，N=22.3kN； lw為斜撐支桿件的周長，取224.000mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=3.000mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.000N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力 = 18500/(224.0003.000) = 27.5N/mm2。對接焊縫的最大應力27.5 N/mm2 小于 185.000 N/mm2，滿足要求!11、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=22.477 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度32、，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D22476.6344/(3.142502)1/2 =16.917 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 22.477kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 25.000 mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計33、算得到 h 要大于 22476.634/(3.14225.0001.570)=182.37mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 22.477kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 25.000mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=250.000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于1035.56 kN 大于錨固力 N=22.48 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! 七、驗收：34、 1、腳手架整體要求：橫平豎直，整齊清晰，圖形一致，平面順通，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃，由總工長及技術人員組織驗收，驗收條件按懸挑式腳手架，檢查評定進行檢查驗收，并填寫驗收報告。 2、腳手架材料：鋼管順直，無銹蝕裂縫，彎曲變形，扣件無裂縫，螺絲無滑絲，腳手板平直，無扭曲、裂紋。竹架板厚度不小于5cm，兩頭用鐵絲扎牢，搭設驗收按本次施工組織設計要求檢查驗收。八、 腳手架搭設注意事項（1）墊板、底座應準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。（2）搭設立柱時，相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求。（3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至35、連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿，橫向水平桿后，應立即設置連墻件。（5）當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。（6）剪刀撐、橫向斜撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向斜撐等扣件的中心線距主節點距離不應大于150mm。（7）對接扣件的開口應朝上或朝內。各桿件端頭促出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（8）鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩，靠墻一側距墻面距離不應大于150mm，腳手板時，應采用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角、斜道平口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，36、以放止滑動。（9）首步腳手架的步高一般為2000mm，離底部200mm處設置一道大、小橫桿，以保持腳手架底部的整體性，底部的立柱間隔多采用不同長度的鋼管，將相鄰柱的對接接頭位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面錯開。（10）小橫桿伸出外立桿連接點外1520cm，離外墻墻面10cm，腳手架上下步小橫桿應交叉設置于立柱的不同側面，使立柱在受荷時偏心減少。（11）腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側每隔12m（水平距離）左右搭設剪刀撐，自下而上循序連續設置，懸挑架應在轉角處滿設剪刀撐。剪刀撐斜桿與地平成4560度夾角，最下面的斜桿與立桿的連接點，斜桿根部應落在墊板上，斜桿采用搭接時，搭接長度不小于137、000mm，并用兩只旋轉扣件扣牢，剪刀撐應用旋轉扣件與立桿和橫向水平桿扣牢。（12）腳手架搭設完畢，必須經有關部門驗收后，方可投入使用。九、腳手架的拆除（1）腳手架的拆除要在利用腳手架施工的分項工程均已完畢并經工程負責人認為不再需要腳手架時才可拆除。（2）從腳手架頂部開始拆除，先自腳手架一端開始拆除頂部的扶手與欄桿柱，再拆除腳手板，依次拆除欄桿、剪刀撐，腳手架與建筑物間的連結桿不可提前拆除，拆除連結桿后，應立即組織人員將該處飾面修補完畢。（3）拆除腳手架應設置警戒區，并有專人負責警戒，拆除腳手架前應將腳手架上的留存材料、雜物等清理干凈。（4）拆下的桿件與零配件，應按類分堆（扣件裝入容器內），用38、吊廂放下，嚴禁高空拋擲。（5）拆下的桿件與零配件運到地面時，應隨時按品種分類規格，堆放整齊，妥善保管，有損壞者給予維修和保養。十、安全措施：（1）搭設腳手架必須經安全教育持崗位證的架子工承擔，凡有高血壓、心臟病者不得上腳手架操作。（2）搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零桿件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。（3）在靠近架空輸電線路搭設腳手架時，應按供電局規定確保一定的安全距離，必須時要切斷電源或遷移電線。（4）施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線電器裝置。（5）腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，其一端與主體結構的預埋件電39、焊，另一端用扣件同立桿連接，連墻桿設置點為三跨二步。（6）嚴禁在腳手架上堆放鋼模板，木料及施工多余的物料等以確保腳手架暢通和防止超載。（7）吊運腳手板、架管等須用專用保險吊鉤，嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。（8）腳手架四周應有接地保護及避雷裝置。十一、環境保護及職業健康安全措施1、注意對周圍環境的保護，現場材料及時清理，做到工完場清。施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 2、施工中盡量減少噪音，以免對周圍居民造成影響。3、涂刷扣件的的油料應該由專人保管，使用完畢后，不得將剩余的油亂倒，以免影響周圍環境。 4、施工人員在高空作業過程中，必須系緊安全帶，戴好安全帽，穿好防滑鞋，并定期對工人進行體檢，對于不能進行高空作業的堅決退場，不得使用。5、夜間22:006:00 之間現場停止作業。