午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、 上海嘉實（集團）有限公司 蘇州工業園區宗地編號DK20110062地塊項目臨時塔吊基礎專項施工方案目 錄第一節、編制依據1第二節、工程簡介12.1、概述12.2、工程規模：1第三節、工程地質條件23.1、工程地貌：23.2、工程地質23.3、塔吊擬安裝位置地質條件2第四節、塔吊選型及技術參數24.1、塔吊種類24.2、塔吊技術性能：24.3、QTZ63-1塔吊基礎荷載情況：3第五節、塔吊的平面位置布置3第六節、塔吊基礎方案561編制依據及說明：562塔吊基礎設計5第七節、 塔吊附墻：6第八節、塔吊基礎施工7第九節、塔吊基礎施工安全措施7第十節、塔吊基礎驗算8附: 1、塔吊生產廠家基礎圖2、施2、工現場塔吊平面布置圖 第一節、編制依據本方案主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制:塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）地基基礎設計規范（GB50007-2011）建筑結構荷載規范（GB50009-2012）建筑安全檢查標準（JGJ59-2011）混凝土結構設計規范（GB50010-2010）建筑機械使用安全技術規程（JGJ332012）塔式起重機安全規程（GB51442006）起重機械安全規程（GB6067.12010）塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 1872009）蘇州市城市建筑設計院有限責任公司的巖石工程勘察報告（編號k2012018）；第二節、工程簡介2.3、1、概述建設單位：蘇州昱景房地產開發有限公司工程名稱：蘇州工業園區宗地編號DK20110062地塊項目工程地點：蘇州工業園區南施街西，翠園路北設計單位：廣州容柏生建筑結構設計事務所監理單位：蘇州聯信工程管理咨詢有限公司勘察單位：蘇州市城市建筑設計院有限責任公司基坑圍護設計單位：蘇州市城市建筑設計院有限責任公司總包單位：上海嘉實（集團）有限公司2.2、工程規模：本期工程總建筑面積約10萬平方米；建筑場地為類；本工程0.00m（相當于國家85高程3.2m）；地下室三層，地下室筏板面標高-11.8m。地上部分二層以下為商業裙房，裙房層高為5.00m。二層以上分別由一棟公寓樓和一棟辦公樓組成。具體為：4、公寓樓二十二層，層高為3.1m，建筑物總高度86.2M。,辦公樓二十三層，層高為4.2m，建筑物總高度107.2M。2.3、本工程由于為地下三層，裙房面積較大，因此本工程二棟主樓施工所需塔吊計劃安排在基礎筏板內。為了加快基坑支護施工進度，根據現場實際施工情況，決定在15軸以東4.40m與F軸以南4.6m處安裝一臺QTZ63塔吊作為基坑施工過程中垂直及水平運輸。待基礎筏板施工完畢，該塔吊即拆除移至基坑內安裝。第三節、工程地質條件3.1、工程地貌：本工程為蘇州工業園區宗地編號DK20110062地塊項目，位于蘇州市園區現代大道南、南施街西、翠園路北。場地地貌單元屬長江三角洲東南緣太湖水網平原。本場5、地地形較平坦，交通方便，地理位置較好。3.2、工程地質根據勘察資料揭示，塔吊擬安裝部位土層自上而下描述如下： 層：素填土層，灰灰黃色，不均勻，結構松散。該層主要由粘性土（軟塑，稍有光澤，無搖振反應，干強度低，韌性低）組成，局部夾少量碎石，工程性能差。根據調查，該層填土堆積時間大于5年。層：粘土，灰黃褐黃色，可塑，含鐵錳質結核，夾青灰色網狀條紋。切面有光澤，無搖振反應，干強度高，韌性高。中等壓縮性，工程性能較好。層：粉質粘土層，灰黃色，軟塑-可塑，夾少量粉土，含鐵錳質結核，夾青灰色網狀條紋。切面稍有光澤，無搖振反應，干強度中，韌性中。中等壓縮性，工程性能中等。塔吊基礎涉及的土層為層土，其余土層與6、塔吊基礎關系不大。因此以下省略 。 3.3、塔吊擬安裝位置地質條件臨時塔吊擬安裝位置在鉆孔號SC17#、37#、J9#、42#孔附近，根據現場及使用功能及時間等實際情況塔吊基礎設計底標高為3.00m（85國家高程0.20M），根據地質報告顯示在層粉質粘土，該處層粉質粘土層層底標高0.41-1.39m（85國家高程）。地基綜合確定承載力為180Kpa； 第四節、塔吊選型及技術參數4.1、塔吊種類根據本工程的特點及結合本公司現有的垂直運輸設備，經過分析比較，考慮本工程選用由泰州市騰達建筑工程機械有限公司制造的QTZ631型塔吊（詳見廠家提供的資料）。4.2、塔吊技術性能：型號最大幅度（m）最小幅度7、（m）最大起重量（t）最小起重量（t）起升高度（固）（m）QTZ63-1562.56.01.040.84.3、QTZ63-1塔吊基礎荷載情況： 工作狀態非工作狀態水平荷載H1(kN)垂直荷載F1(kN)彎矩M1(kNm)水平荷載H2(kN)垂直荷載F2(kN)彎矩M2(kNm)24.55001225654251605示意圖第五節、塔吊的平面位置布置根據本工程情況和塔吊技術參數,綜合考慮塔吊的安裝、拆除和使用,以及避免塔吊及其基礎不與工程發生碰撞，并最大限度地發揮塔吊的使用效率,將塔吊進行了詳細的布置.具體見塔吊位置總平面布置圖。確定塔吊位置如下：5.1、臨時塔吊安裝在基坑的南側中心位置，塔吊的8、中心位于15軸以東3.77m與F軸以南4.6m處，塔吊大臂向西安裝。（詳見塔吊平面布置圖）第六節、塔吊基礎方案61編制依據及說明：6.1.1、本工程施工圖紙及地質勘察報告。6.1.2、QTZ631型塔吊使用說明書及生產廠家的基礎設計圖。6.1.3、安裝單位編制的“自升式塔式起重機裝拆施工工法”。62塔吊基礎設計6.2.1、塔吊基礎所在的土層；根據地質報告顯示在粘土土層，地基承載力為180 Kpa ，通過計算結合廠家基礎資料，基礎尺寸為6000（mm）6000（mm）1350（mm）滿足塔吊基礎要求。6.2.2、塔吊基礎設計方案：基礎尺寸60006000（mm），基礎板厚為1350mm,基礎采用9、C35混凝土，配筋為上部18200雙向，下部20150雙向，拉鉤為14600*600梅花形相隔節點布置。塔吊基礎的底面標高為：相對標高-3.00m（國家85高程0.20m）. 基礎基礎施工圖：16第七節、 塔吊附墻： 因本塔吊為臨時安裝塔吊，塔吊自有高度已滿足使用要求，無需進行附墻加固處理、第八節、塔吊基礎施工塔吊基礎施工時應注意滿足如下技術條件： 本塔吊基礎為天然地基承臺基礎，主要受力為層粘土層。因此基礎應滿足以下條件：（1）、塔吊基礎的尺寸、配筋及預埋件安裝應符合塔吊基礎設計圖及承載力要求，其砼采用C35商品砼。（2）、塔吊基礎砼澆筑時應制作強度試塊。基礎施工完成后，待砼強度達到要求后，才10、能開始安裝塔機。（3）塔吊預埋短支腿在澆筑砼前預先就位，位置及水平標高調整正確，澆筑砼期間注意基礎內預埋短支腿的水平度及垂直度要控制在允許范圍內。92、塔吊的其它技術要求另見該種型號塔吊的使用說明書。第九節、塔吊基礎施工安全措施（1）安裝前(或拆除前)，必須制訂方案，經總工批準后方可實施，并報有關政府部門備案；（2）安裝前(或拆除前)，由項目生產副經理組織對專業操作人員進行操作規程教育，進行裝拆安全技術交底；（3）安裝(拆除)時，由安全員設置警戒區域，設置警示標志，專人監護；（4）安裝完畢后，經公司材料設備處檢測合格后方可使用；（5）操作人員定期進行檢查、保養、維修做好運轉保養記錄、交接班記錄11、；（6）塔吊升節，每次均應申請，經批準后加節，再經驗收合格后方可使用；（7）司機、指揮及拆裝人員必須持有效證件上崗；（8）。其他配套、分包單位需使用大型機械，需先經本項目部同意，嚴格遵守操作規程，服從指揮。（9）遇六級以上大風和雨天時，應暫停高空作業，雨后操作應注意防滑、防倒（10）雨后應詳細檢查腳手，防止立腳下沉或懸空，結點松動，腳手歪斜，發現問題應及時處理。（11）臺風來臨前及結束后都應對所有電線、電箱徹底檢查排除隱患，保障生產。 上海嘉實（集團）有限公司 蘇州工業園區宗地編號DK20110062地塊項目臨時塔吊基礎專項施工方案 第十節、塔吊基礎驗算一、塔機屬性塔機型號QTZ63 (ZJ512、311)塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)530起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)19.8小車和吊鉤自重G2(kN)4.7最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)14.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)56最大起重力矩M2(kNm)Max6014.5，1056870平衡臂自重G3(kN)20平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡13、塊自重G4(kN)96平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 蘇州工業園區基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.63風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.631.951.320.14、351.41 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)530+37.4+4.7+20+96688.1起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)688.1+60748.1水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64319.02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.419.8+4.714.5-206.3-9611.8+0.9(870+0.519.0243)700.91非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1688.1水平荷載標準值Fvk(kN)1.410.351.64333.95傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.419.8-206.3-9611.8+015、.533.9543211.65 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2688.1825.72起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)825.72+84909.72水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.419.8+4.714.5-206.3-9611.8)+1.40.9(870+0.519.0243)1071.3非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2688.1825.72水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.433.9547.53傾覆力矩16、設計值M(kNm)1.2(37.419.8-206.3-9611.8)+1.40.533.9543399.96三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1.35基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)1基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正17、后的地基承載力特征值fa(kPa)197.5地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=66(1.3525+119)=1899kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21899=2278.8kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.419.8+4.714.5-206.3-9611.8+0.9(870+0.519.0243/1.218、) =639.57kNm Fvk=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.419.8+4.714.5-206.3-9611.8)+1.40.9(870+0.519.0243/1.2) =985.42kNm Fv=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN 基礎長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相應于荷載效19、應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=700.916/(62+62)0.5=495.62kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=700.916/(62+62)0.5=495.62kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(748.1+1899)/36-495.62/36-495.62/36=46kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=46kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(20、748.1+1899)/36+495.62/36+495.62/36=101.06kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(748.1+1899)/(66)=73.53kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =150.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=197.50kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=73.53kPafa=197.5kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=101.06kPa1.2fa=1.219721、.5=237kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(748.100/36.000-(639.567+15.8501.350)/36.000)=3.268kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(748.100/36.000+(639.567+15.8501.350)/36.000)=52.840kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=52.840-(6.000-1.600)/222、)(52.840-3.268)/6.000=34.663kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(748.100/36.000-(639.567+15.8501.350)/36.000)=3.268kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(748.100/36.000+(639.567+15.8501.350)/36.000)=52.840kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=52.840-(6.000-1.600)/2)(52.840-3.268)/6.000=34.623、63kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(52.84+34.66)/2=43.75kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(52.84+34.66)/2=43.75kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=43.75(6-1.6)6/2=577.52kN Vy=|py|(l-B)b/2=43.75(6-1.6)6/2=577.52kN X軸方向抗剪： h0/l=1300/6000=0.224 0.25cfclh0=0.25116.760001300=32565kNVx=577.52kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1300/600024、=0.224 0.25cfcbh0=0.25116.760001300=32565kNVy=577.52kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 20150基礎底部短向配筋HRB400 20150基礎頂部長向配筋HRB400 18200基礎頂部短向配筋HRB400 18200 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)243.756/8=635.27kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)243.756/8=625、35.27kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=635.27106/(116.7600013002)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=635.27106/(0.9981300360)=1360mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1360，bh0)=max(1360，0.001560001300)=11700mm2 基礎底長向實際配筋：As1=12874mm2A1=11700mm2 滿足要求！ (2)、底面短26、向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=635.27106/(116.7600013002)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=635.27106/(0.9981300360)=1360mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1360，lh0)=max(1360，0.001560001300)=11700mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=12874mm2A2=11700mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=7885mm20.5AS1=0.512874=6437mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=7885mm20.5AS2=0.512874=6437mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖