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1、蘇州高新區獅山廣場一期工程塔吊基礎施工方案一、編制依據1.1編號2009-K-346獅ill廣場巖土工程勘察報告1.2建筑樁基技術規范JGJ94-20081.4獅山廣場期T程基坑圍護施T圖紙1.5QTZ80塔式起重機使用說明書1.6 QTZ63塔式起重機使用說明書工程概況蘇州高新區獅山廣場一期工程位于蘇州市高新區獅山路與長江 路、金山路、蘇州口本人學校圍合處。主要由2#、3#兩棟高層和1# 五層裙房組成，地下部分為三層，總建筑面積143857 m2,結構為框 架剪力墻，2#樓總高度為89. 9m, 3#樓總高度為106.7m, 1#裙房總高 度為27m。計劃布設3臺塔吊，覆蓋主樓及裙房位置，滿2、足施工需要。三、塔吊布置原則3. 1布置原則本著經濟、適用、安全的原則布置如下塔巾：蘇州獅山廣場共有2棟高層，分為三個片區，三個片區獨立作業, 三個片區中間部位塔吊交叉覆蓋，利用塔吊進行垂直吊裝，塔吊所吊 裝的主耍是鋼筋、模板和鋼管、扣件。根據樓層層高狀況結合構件吊 裝和塔吊性能，勁性柱的吊裝，在塔吊工作幅度20米內能采用塔巾 安裝的采用塔吊安裝，工作幅度20米范圍外不考慮塔吊進行吊裝另 采取其他方法吊裝。鋼結構的具體施工方法詳見鋼結構施工方案。為滿足施工需耍，選用2臺臂長55m的QTZ80附著式塔吊。場地 西側裙房位置各布置1臺臂長45m的QTZ63固定式塔吊，待裙房部位 地下室負1層頂板完3、成后拆除。本工程采用QTZ80 (FS6013)和QTZ63兩種型號塔巾。QTZ80附 著式起重機的最大起升高為150m,最大起重量6T,用于2#、3#樓的 巾裝任務以及覆蓋范圍內裙房作業任務，額定起重力矩800KN - M, 最大傾覆力矩2100. 5KN-M； 2#樓塔吊臂長55n),采用附著式，末端 起重1.87T,平衡重13. 1T； 3#樓塔巾臂長55m,采用附著式，末端 起重1.37T,平衡重14. 2T； QTZ63塔吊固定式最大起重高度37. 5m, 用于裙房部位施工，無扶壁，在最人自由高度內即可，QTZ63塔吊最 大起重量6T,額定起重力矩630KN M,最大傾覆力矩20004、KN M； 同時注意與2#、3#樓塔吊不在同一水平面。3.2塔吊位置(具體見后附塔吊位置圖)1#塔吊位置:1012軸正中，D軸向南4. 9m；2#塔吊位置：89軸正中,U軸向北5.5m；3#塔吊位置:3軸向西4m, J軸向北3.95m。3. 3基礎選型3. 3. 1基礎設計尺寸本T程QTZ63塔巾基礎采用承臺加灌注樁承臺加灌注樁，基礎尺 寸4. 6mX4. 6mX 1.35m,下設下設4根長20m4)700灌注樁;QTZ80塔 巾基礎采用承臺加灌注樁基礎尺寸5mX5mX 1.35m,下設4根長20m700灌注樁。33JigTt44J+1TIJ姑孔攻注粗讒圖1 -1 2 -2灌注樁0700 , 5、C40 ,樁頂85高程一8.500米，樁長20米塔巾基礎灌注樁3. 3. 2基礎埋深及配筋塔吊基礎承臺底面高出地下室筏板面400mm,塔吊基礎位置底板 預留鋼筋后澆，預留施工縫安裝環形止水鋼板。QTZ63塔吊基礎配筋 為上下雙層雙向三級22190板筋，拉筋采用三級16570； QTZ80塔 吊基礎配筋為上下雙層雙向三級22190板筋,拉筋采用三級16570o QTZ80塔吊基礎配筋為上下雙層雙向三級22190板筋，拉筋采用三 級16570；基礎混凝土標號為C30；灌注樁混凝土標號為C40,配筋 為16根三級22,螺旋箍筋為一級8100/200o3.3.3塔吊基礎施工1）、定位放線由專業測量員根6、據現場建筑物尺寸，及塔吊布置圖確定塔吊準確位置，并撒出挖土灰線。2）、截樁將塔吊基礎灌注樁頂面截至底板面上500mm,即灌注樁頂面進入 塔吊基礎承臺100伽，塔吊基礎樁截至T2. 5m,樁頂面剔鑿至-13. 5m, 預留樁主筋長度1000mm，錨入基礎承臺內。3）、塔吊基礎施工A、支設模板塔吊基礎，灌注樁截至設計標高后，立塔吊基礎底模內鋪油氈并 采用鋼管加固，基礎側面用長鋼筋焊螺桿對拉。基礎支撐架體待混凝 土達到100%強度后拆除。B、基礎混凝土按設計基礎圖進行鋼筋幫扎，支模加固后，用C30混凝土澆筑。C、預埋鐵放置根據塔吊施工隊伍提供的預埋鐵布置詳圖，經精確定位后，進行 預埋鐵固定，保證位置7、及混凝土表面平整度準確。D、降水設置基底清土完成時，在塔吊基礎范圍內一角增加一口降水井，用于 預留坑的降水，持續抽水至預留洞封堵。E、基礎處地下室底板處理塔吊基礎范圍預留鋼筋后澆筑，預留洞口 5000X5000,預留洞 口處底板鋼筋留置接頭絲扣，按接頭率50%接頭，塔吊基礎拆除后， 將塔吊灌注樁鑿至底板板底下100mm,澆筑預留洞口混凝土，封閉底 板，上做建筑防水，裝修層做法。F、樁頂標高低于設計標高將灌注樁剔鑿露出主筋，露出1150mm,制作與灌注樁同配筋的鋼 筋籠，與剔鑿露出的主筋單面焊接，滿足焊接長度10d,焊接接頭錯 開35d,接樁高度至-13. 5m,留出主筋長度lm,外套直徑8008、的鋼套 筒，與待接樁搭接300mm,作為接縫處加強；澆筑與灌注樁同標號混 凝土，達到強度后拆除支撐，進行下步施工。3. 4質量保證措施(1) 、嚴格執行基礎施工方案.(2) 、格執行技術交底制度，做到交底到人，使每一個施工人員 明確施工工藝。(3) 、做好混凝土養護工作，混凝土試塊的制作。(4) 、嚴格控制預埋鐵的安放位置及標高。(5) 、必須等基礎強度達到后方可拆模。3. 5職業健康安全保證措施(1) 、堅持以“安全第一，預防為主”的方針，確定安全生產責 任。(2) 、作好圍護和支撐加固工作，并在片區長，安全員檢查通過 后，方可施工。(3) 、落實安全生產責任制和各項安全管理制度。堅持管生產9、必 須管安全的原則，把安全措施貫穿到安裝和拆除的全過程中去。(4) 、未盡事宜按照國家規范、規定及公司有關安全規程、規定 執行。3. 6環境保證措施1、各種垃圾有序堆放，并做好防塵處理。2、混凝土定點攪拌，并做好污水處置工作。3、未盡事宜按照國家規范、規定及公司有關安全規程、規定執行。421基礎栓強度達到設計強度80%吋方可進行塔機安裝。4.2.2塔機的裝拆均必須市相應資質的專業隊伍進行，并應有技 術和安全人員在場監護。4.2.3安裝前應對設備進行全面檢查，確認無誤后方可進行。1）在離安裝點5m處設置臨時電源，拆除牽引桿，檢查和擰緊 各部位的螺栓；檢查起升和變幅卷揚機制動器，確認無誤后支導輪架10、。2）開動變幅卷揚機，安裝并調節好摩擦盤，并對塔機各部再進 行一次全面檢查和潤滑。而后開始豎起塔身，安裝并固定標準節。4.2.4塔機的金屬結構及所有的電氣設備的金屬外殼均必須有可 靠的接地裝置，接地電阻不大于4G。4.2.5塔機裝拆作業必須在白天進行，遇人風、濃霧和南雪等劣 質天氣應停止作業。裝拆過程中如遇天氣突變、突然停電、機械故障 等意外情況，短時間不能繼續作業的，必須使已裝拆部分達到穩定狀 態并固定牢靠，并應將各部位的欄桿、平臺、扶手、護圈等安全防護 裝置裝齊。426本工程塔巾拆除必須按照嚴格的拆除程序進行，為安全起 見，本道附壁架的拆除必須在拆除后塔身懸高低于下道附壁架允許懸 高時才能11、進行，且拆除前必須進行垂宜度檢查、校止，以防發生事故。4.3塔機升降作業4.3.1升降作業過程中，必須有專人指揮，專人照看電源，專人 操作液壓系統，專人緊固螺栓。4.3.2升降作業應盡量在白天進行，特殊情況需夜間進行吋，應 有充分的照明。4.3.3風力在四級以上吋，不得進行升降作業，作業過程中若風 力突然加大時，應立即停止作業，并緊固連接螺栓。4.3.4頂升過程中應將回旋機制動，嚴禁回轉塔身及其他作業。五、計算書5. 1塔吊基礎灌注樁土層分布1、1#塔吊基礎灌注樁與勘察點C31位置最近，承臺下灌注樁入口至樁底土層分布：（標咼為1985咼程）土層土質范圍承載力特征值（kpa）2粉質粘土夾粉土壓縮12、性中等-10.62 12.72m130彳粉質粘土壓縮性111等偏高-12.72m26.62m120粉質粘土壓縮性屮等26.6232.22m1402、2#塔吊基礎灌注樁與勘察點J4位置最近，承臺卜灌注樁入口至樁底土層 分布：（標高為1985高程）2粉質粘土夾粉土壓縮性中等 9.11 11.31m1303粉質粘土壓縮性中等偏高-11.3117.91m120粘土壓縮性中等 17.9121.11m2102粉質粘土壓縮性屮等-21.1126.31m170粉質粘土壓縮性屮等26.3130.81m1403、3#塔吊基礎灌注樁與勘察點C19位置最近，承臺下灌注樁入口至樁底土層分布:（標高為1985高程）2粉質13、粘土夾粉土壓縮性中等-8.19-10.79m13彳粉質粘十壓縮性中等偏高-10.79 17.69m1201粘土壓縮性中等-17.69-21.39m2102粉質粘土壓縮性中等-21.39-27.59m170粉質粘土壓縮性中等-27.59-30.69m1405. 2QTZ63四樁基礎計算書3#塔吊四樁基礎計算書、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QTZ63,塔吊傾覆力矩M=2000kN. m,塔身寬度B二1.6m,自重 Fl=450kN,最人起重荷載F2=60kN,樁鋼筋級別:三級鋼，樁間距a=22m,承臺碗的保護層厚度二50. 000mmo塔吊起升高度H=37 500m,混凝土強度等級:C30,基礎以14、上土的厚度D二0. 000m,基礎承臺厚度He二1350m,基礎承臺寬度Be二4. 60m,樁直徑或者方樁邊長二0. 700m,二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F尸406.00kN,塔吊最大起重荷載氏二60. OOkN,三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中X軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進 行驗算。樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5. 2. 2-3條;齊土層厚度及阻力標準值如卜表:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)十.端阻力標準值(kPa)土名稱10. 0936. 000粉質粘土26. 9040. 015、00粉質粘土33. 7075.000粘性土46. 2055.000粉質粘土50.9140. 000粉質粘土由于樁的入土深度為17. 80m,所以樁端是在第5層土層。1、單樁豎向極限承載力標準值Q獷Qsk+Qpk=uZqsikl i+q pkAp=3.14x0.7x (0.09x36+6.9x40+3.7x75+6.2x55+0.91x40) +0=2053.24KNQsk-單樁總極限側阻力標準值Qpk -單樁總極限端阻力標準值 單樁豎向極限承載力標準值qsik裝側第i層土的極限側阻力標準值 u樁身周長卜樁穿越第i層土的厚度qpL 極限端阻力標準值Ap樁端面積2、樁基豎向承載力設計值0.8x2016、53 .24L621.68x0x0.38L62=1013 .9 KNR樁基豎向承載力設計值 7側阻群樁效應系數廠一端阻群樁效應系數 %樁側阻抗力分項系數%-樁端阻抗力分項系數3、承臺設計及計算根據說明書，QTZ63塔吊非工作狀態豎向荷載為406KN,水平荷載為70KN,不平衡力偶矩為2000KN.m,基礎承臺截面選用4.6mx4.6mX 1. 35m,則承臺自重 G=4.6x4.6xl.35x25=714.15KN 3.1.3.1樁頂平均豎向力設計值為:N = 0& + 714.15 二 280.03KN R = 1013.9KNMyXinNmax = N寺二土磐氾2x(1952.20KN 117、.2/? = 1216.68KN= 280.03+(2 + 70x130)x1.MN, Nmax樁頂豎向壓力、最人豎向壓力設計值4. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-2008的第5.6. 1條。其中Me卜齢計算截面處XY方向的彎短設計值(kN. m)；x” Yi單樁和對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2二0. 30m；Nit扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN),Nii=Ni-G/n=830. 77kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mxl=Myl=2X830. 77X0. 30=498. 46kN. mo四、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB500118、0-2002)第7. 2條受彎構件承載力計算。M5 口 了城乙=1-/2A =rMy式中，0|系數，當混凝土強度不超過C50時，5取為10,當混凝土強 度等級為C80時，5取為0. 94,期間按線性內插法得1. 00；ft混凝土抗壓強度設計值查表得14. 30N/nun2；h0承臺的計算高度Hc-50 00=1300. 00mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy二360. 00N/mm2；經過計算得：as=498.46x106/(1.00x14.30x4600.00x1300.002)=0.004；=1-(1-2x0.004)5=0.004；Ys =1-0.004/2=0.998；Asx =Asy19、 =498. 46X107(0. 998X1300. 00X360. 00)=1058. 9mm2o1058.94600x1350=0.0177% /7min = 0.15%按Q min配筋化=4600 xl350x0.0015 = 9315mm2采用HRB400022，則基礎毎邊毎層配筋數量為:N = = 24.51 = 25根(上下兩層，雙向布置)3.14x222 /4所以采用HRB40022190,實際配筋為A/= 9498.5mz?2滿足 上下層鋼筋網間設置馬凳。并配拉筋，HRB4OO016，基礎周邊一圈滿布，內部梅 花型布置。五、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ9420、-2008)的第5.6.8條和第5.6. 11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形樂臺的最大剪切力，考慮 對稱性，記為V=1009. 3kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下 面公式:即 Ay=ay/h0,此處，ax, 為柱邊(墻邊)或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2) -(Bc/2-a/2)=300. OOinin,當入v0.3時,取入二0.3；當入3時,取入二3,滿足0. 3-3. 0范圍; 在0. 3-3. 0范圍內按插值法取值。得入二0.30；P剪切系數，當030入14時，p=0.12/(A+0.3)；當14冬入30 21、時，滬0.2/(入+1.5),得 p=0.20；f混凝土軸心抗壓強度設計值，fc二1430N/mm2；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360. 00N/i則，1.00X 1009. 3=1. 009X 10&NW0. 20X360. 00X4600X 1300=4. 3X 108N；經過計算承臺已滿足抗剪耍求，只需構造配箍筋!六、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值21009. 3kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：叫N A其中，Yo建筑樁基重耍性系數，取1.00；f混凝土軸心抗壓強22、度設計值，fc=19. 10N/mm2；A樁的截面面積，A二3. 85X10Wo則,1.00X 1009. 3=1. 009X 10&NW19. 10X3. 85X 105=7. 35X 106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足耍求,只需構造配筋！七、抗傾覆驗算按最不利的情況計算，非工作狀態下為最不利狀態傾覆力矩M =M=2000KN - M,水平力60KN,門重P1二406KNTa = Zucpikli = 0.7x2053.24 = 1437.268/CN安全!M += 1620 v 2Tka =2x1437.268x3.375 = 9701.55N/nin 二280 03 _(20023、0 + 60x1.30)x1.1血=-387.96KN需驗算樁的抗拔 |Nmin|TK =1437.268 滿足耍求5.3、QTZ80四樁基礎計算書5.3.1、2#塔吊四樁基礎計算書一、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QTZ80,塔吊傾覆力矩M二2100. 5kN. m,塔身寬度B=1.7m,自重Fl=496. 4kN,最大起重荷載F2=60kN,樁鋼筋級別:三級鋼，樁間距a=22m,承臺殮的保護層厚度=50. 000mmo塔吊起升高度H二130. 000m,混凝土強度等級:C30,基礎以上土的厚度D二0. 000m,基礎承臺厚度Hc=l. 350m,基礎承臺寬度Be二5. 00m,樁直徑或者方樁24、邊長二0. 700m,二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F產4964kN,塔吊最人起重荷載F2二60. OOkN,作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2X （R+FJ=667. 68kN,塔吊的傾覆力矩M二2100. 50 kN. m三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算齊土層厚度及阻力標準值如卜表:序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)十.端阻力標準值(kPa)土名稱10.6136. 000粉土和砂土26. 6040. 000粉土和砂土33.2075.000粘性土45. 2055.000粉土和砂土52. 1940. 000粉土和砂土由于樁的入土深度為17. 80叫所以25、樁端是在第5層土層。1、單樁豎向極限承載力標準值Quk=Qsk+Qpk=u2kjsikl i+qpkAp=3.14x0.7x (0.61x36+6.6x40+3.2x75+5.2x55+2.19x40) +0=1977.23KN Qsk-單樁總極限側阻力標準值Qpk單樁總極限端阻力標準值Qe 單樁豎向極限承載力標準值qsik裝側第i層土的極限側阻力標準值u-樁身周長2x(1.1V2)2= 335.04 + 714.32KN=1049.36KN 1.2/? = 1171.7KNN, N喰樁頂豎向壓力、最大豎向壓力設計值li樁穿越第i層土的厚度qpk極限端阻力標準值Ap-樁端面積 2、樁基豎向承載26、力設計值d _ “a | r)pQ伙 _ 0.8x1977 .231.68x0x0.38 _ A &K HF y /o KN%1.621.65R樁基豎向承載力設計值側阻群樁效應系數 力一端阻群樁效應系數樁側阻抗力分項系數 加一樁端阻抗力分項系數3、承臺設計及計算根據說明卩，考慮基礎未采取附著裝置前，基礎所受最大載荷情況下，QTZ80塔吊非工作狀態豎向荷載為496.4KN,水平荷載為98.6KN,不平衡力偶矩為2100.5KN.rn,基礎承臺截面選用5.0mmx5.0mX L 35m,則承臺自重G=5.0x5.0x 1.35x25=843.75 K N 3.1.3.1樁頂平均豎向力設計值為:N 27、=上巴=4964 + 843.75 = 335 Q4KN R = 976AKN n4maxXT廿丄 MyXiMyN max N 土 = 335 04+(2100.5 + 9&6xl3)xl.4. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-2008的第5.6. 1條。其中Mxl, Mu計算截而處XY方向的彎矩設計值(kN. m)；Xi, y,單樁相刈承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0. 25m；Nu扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN),Nd二Ni-G/n二925. 37kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mxl=Mvl=2X925. 37X0. 25二462kN. m0四、28、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第72條受彎構件承載力計算。 M的1 J12勺A =YMy式中，a,系數，當混凝土強度不超過C50時，5取為1.0,當混凝土強 度等級為C80時,5取為0. 94,期間按線性內插法得1. 00；fc混凝土抗壓強度設計值查表得14. 30N/mm2；h0承臺的計算高度H廠50. 00=1300. 00mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy二360. 00N/mm2；經過計算得:as=464.88x106/(1.00x14.30x5000.00x1300.002)=0.0038； =1-(1-2x0.0038) 5=0.0038；29、Ys =1-0.0038/2=0.99&9895000x1350Asx =Asy =462 X 107 (0. 998 X 1300. 00X 360. 00) =989mm2o=0.01 5% /7min = 0.1 5%min配筋Av = 5000x1350x0.0015 = 10125mm2采用HRB4OO022,則基礎每邊每層配筋數量為: 所以采用IIRB40022190,實際配筋為Az = 10258mm2滿足101253.14x222 /4=26.64 27根(上下兩層，雙向布置)上下層鋼筋網間設置馬凳。并配拉筋，HRB400016,基礎周邊一圈滿布，內部梅 花型布置。五、矩形承臺30、斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5. 6. 8條和第5.6. 11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮 對稱性，記為V=1128. lkN我們考慮樂臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足F 面公式：其中，Yo建筑樁基重要性系數，取1.00；bo承臺計算截面處的計算寬度,b。=5000mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0= 1300mm；A計算截面的剪跨比，入x二ax/h。，Ay=ay/h0,此處，ax, %為柱邊(墻邊)或承臺變階處至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2) - (Bc/2-a/2) =231、50. 00mm,當入0.3時,取入二0.3；當入3時,取入=3,滿足0. 3-3. 0范圍; 在0. 3-3. 0范圍內按插值法取值。得A=0.30；3剪切系數，當03入14時，p=0.12/(A+0.3)；當14冬入冬30 時,B二0.2/(入+1.5),得 0=0.20；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14. 30N/mm2；fy鋼筋受拉強度設計值，fy二360. 00N/mm2；S箍筋的間距，S二190mm。則，1. 00X1128. 1=1. 128X 10&NW0. 20X360. 00X5000X 1300=4. 68 X 10汎 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!32、六、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第4. 1. 1條。 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N二 112& lkN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式:其中，Yo建筑樁基重耍性系數，取1.00；fc混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=19. lON/mni2；A樁的截面面積，A=3. 85X 10Wo則,1.00X 1128. 1=1. 128X10*19. 10X3. 85X10M. 35X 106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！七、抗傾覆驗算按最不利的情況計算，非工作狀態下最大自由高度37. 5m為最不利狀33、態傾覆力矩M =M=2100. 5KN - M,水平力98. 6KN,自重Pl=496. 4KN,基礎自重G二25X5X5X 1.35=843. 75KNTa =九 uq*kli = 0.7x1977.23 = 1384.06/TNM + WZi = 2228.7 2工卩2小“ (2100.5 + 9&6xl.N)xl.“= 413.79-714.32KN安全!=-300.53KN,需驗算樁的抗拔。 嘰 15=1384.065.3.2 1#塔吊四樁基礎計算書塔吊起升高度H二130. 000m,混凝土強度等級:C30,基礎以上土的厚度D二0. 000m,基礎承臺厚度Hc=l. 350m,基礎承臺34、寬度Bc=5. 00m, 樁直徑或者方樁邊長二0. 700m,一、塔吊的基本參數信息塔吊型號:QTZ80,塔吊傾覆力矩M二2100. 5kN. m,塔身寬度B=1.7m,總自重F1 二496. 4kN,最大起重荷載F2二60kN,樁鋼筋級別:三級鋼，樁間距a=22m,承臺栓的保護層厚度二50. 000mmo二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）Fi二496. 4kN,塔吊最大起重荷載F2=60. OOkN,作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2X （Fi+Fj=667. 68kN,塔吊的傾覆力矩M=2100. 50kN。三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中X軸的方向是隨35、機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進 行驗算。樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5. 2. 2-3條;各土層厚度及阻力標準值如下表：序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱12.0236. 000粉土和砂土213.9040. 000粉土和砂土31.8840. 000粘性土由于樁的入土深度為17. 80m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算：1、單樁豎向極限承載力標準值Quk=Qsk+Qpk=uSqsikl i+qpkAp=3.14x0.7x (2.02x36+13.9x40+1.88x40) +0= 1547.2KNQ36、sk單樁總極限側阻力標準值Qpk-單樁總極限端阻力標準值Quk-單樁豎向極限承載力標準值q“k裝側第i層土的極限側阻力標準值u樁身周長li樁穿越第i層土的厚度qpk極限端阻力標準值Ap-樁端面積 2、樁基豎向承載力設計值=764.1KWd _ mQsk t r)pQPk _ 0.8 X1547 .2% % 1.62R樁基豎向樂載力設計值%側阻群樁效應系數 加端阻群樁效應系數樁側阻抗力分項系數一樁端阻抗力分項系數3、承臺設計及計算根據說明卩，基礎所受最大載荷情況下，QTZ80塔吊非工作狀態豎向荷載為496.4KN,水平荷載為98.6KN,不平衡力偶矩為2100.5KN.rn,基礎承臺截面選用 537、.0mmx5.0mXl. 35m,則承臺自重 G=5.0x5.0x 1.35x25=843.75 K N3.1.3.1樁頂平均豎向力設計值為：N = 496.4 + 843.75 = 335.04KN 2工卩2 心 (2100.5 + 98.6xl.3)xL102x=335.04 +335.04 +714.32KN1049.36KN L2/? = 16662KNN, N喚一樁頂豎向壓力、最大豎向壓力設計值4.矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-2008的第5. 6.1條。其中Mxl, Myl計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN. m)；Xi, y,單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取38、a/2-B/2=0. 25m；N.扌II除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN),叫】二叫-G/n二925. 25kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mxl=Myl=2X925. 25X0. 25=462kN. mo四、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7. 2條受彎構件承載力計算。,1-J1-2勺兒=1-/25 YMy5取為1.0,當混凝土強式屮，a,系數，當混凝土強度不超過C50吋,度等級為C80時,5取為0. 94,期間按線性內插法得1. 00；t混凝土抗壓強度設計值查表得14. 30N/mm2；h0承臺的計算高度比-5000=1300. OOmn39、i；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360. OON/mn?；經過計算得：as=462x106/(1.00x14.30x5000.00x1300.002)=0.0038；g =1-(1-2x0.0038) 5=0.0038；Ys =1-0.0038/2=0.998；9895000x1350Asx 二Asy =462X107(0. 998X1300. 00X360. 00)=989nini2o=0.0 15% /?min = 0.1 5% = 5000x1350x0.0015 = 10125mm2采用HRB4000 22,則基礎每邊每層配筋數量為:101253.14x222/4= 26.64 = 40、27根(上下兩層,雙向布置)所以采用HRB40022190,實際配筋為A/ = 10258z2滿足上下層鋼筋網間設置馬凳。并配拉筋,HRB400O16,基礎周邊一圈滿布,內部梅 花型布置。五、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5. 6.8條和第5.6. 11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮 對稱性，記為V=1128. lkN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截而受剪承載力滿足下 面公式:即 3時,取入=3,滿足0. 3-3. 0范圍; 在0. 3-3. 0范圍內按插值法取值。得入二0.30；P剪切系數，當O.3WAV14時，41、p=0.12/(A+0.3)；當 1.40入03.0 時，B二02(入+1.5),得3=0.20；f混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14. 30N/mm2；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360. OON/nun2；則，1. 00X 112& 1=1. 128X100. 20X360. 00X5000X 1300M. 68X10% 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配篩筋!六、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1128. lkN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：叫N A其中，Y42、o建筑樁基重要性系數，取1.00；f混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=19. 10N/mm2；A樁的截面面積，A二3. 85 X 10Wo則,1.00X 1128. 1=1. 128X 106N19. 10X3. 85X10M. 35X 106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！七、抗傾覆驗算按最不利的情況計算，非工作狀態最大自由高度下為最 不利狀態傾覆力矩MS=M=21OO. 5KN M,水平力98. 6KN,自重Pl=496. 4KN,基礎自重G=25 X5. 0X5. 0X1. 35=843. 75KNTa 二幾吃q；i山=0.7x1547.2 二 1083.04鈕安全！M + W/2 = 2228.7 2Tg = 2x1083.04x3.375 = 7310.52Nmin 二413.78-(2100.5 + 9&6xl.3)xl2x(1.172 )2= 413.78-714.32KN =-300.54KN需驗算樁的抗拔。Kin|MmaxM4. 8KN. M,滿足Vmax0. 07fcbh0=0. 7X19. 1 X650X800=6952KN,不需要另加鋼筋。