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1、 XX項目核心筒布料機施工方案xx項目核心筒布料機施工方案（二號黑體、居中、加粗）項目效果圖編制: 審核: 審批: （三號黑體、居中、加粗）目 錄一、 工程概況1二、 編制依據3三、 設計概況33.1所選用布料機簡介33.2塔樓布料機布置43.3加固措施5四、 施工準備64.1、技術準備64.2、機具準備74.3、人員準備7五、混凝土輸送泵、泵管、布料機選型設計75.1、混凝土輸送泵設計75.2、泵管選型設計10六、主要施工工藝及方法106.1、施工工藝流程106.2、施工方法106.2.1輸送泵安放106.2.2泵管支設116.2.4布料機的安裝12七、布料機的使用與維護177.1、安全操作2、規定及注意事項177.2、定期檢查197.3、常見故障分析20八、應急預案208.1、設立搶險組織機構208.2、各機構人員職責和執行任務208.3、應急和響應措施218.4、應急預案的裝備、防護用具22九、 計算書23液壓爬模承受布料機荷載計算23一、 工程概況 XX項目位于 ，本工程集辦公、酒店、商業為一體的多功能綜合發展項目， 組成。主要參數如下：1、 本工程建筑面積共1002887，其中地下368277，地上634610，建筑基地面積48336，地下計容建筑面積90390；2、 建筑層數：地下7層（包括2層夾層），地上7層裙樓，95層T1塔樓及65層T2塔樓；3、 建筑高度：塔樓T1屋3、面裝飾體最高點452m，主屋面高約452m；塔樓T2屋面裝飾體最高點315m，主屋面高約308m；4、 建筑結構形式：T1塔樓為核心筒+框架+伸臂桁架+環帶桁架結構體系；T2塔樓為核心筒+框架+環帶桁架結構體系；裙樓地下室及地上部分為混凝土框架結構；T2塔樓柱混凝土49層以上強度等級：C50T2塔樓柱混凝土（2548層）強度等級：C60T2塔樓柱混凝土（24層以下）強度等級：C70T1塔樓柱混凝土（49層以下）強度等級為：C70裙房墻柱混凝土強度等級為：C60裙房梁板混凝土等級為：C40裙房地下室外墻混凝土強度等級為：C40裙房和塔樓基礎混凝土強度等級為：C40T1塔樓柱混凝土（5069層）強4、度等級為：C60T1塔樓柱混凝土70層以上：C50二、 編制依據序號類別名稱標號1國家標準建筑結構荷載規范GB50009-20122混凝土質量控制標準GB50164-20113行業標準混凝土泵送施工技術規程JGJT10-20114建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20125施工現場臨時用電安全技術規程JGJ46-20126建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117混凝土布料機JBT10704-20078建筑施工高空作業安全技術規程JGJ80-20119其他長沙國金項目施工組織設計10長沙國金項目施工圖紙11HGY-21型布料機使用說明書三、 設計概況3.1所選用布料機簡介3.1.1工作原理：5、HGY-21布料機進料彎管前端與混凝土泵配管末端相連，構成彎折泵送施工的輸送管路，料斗中的混凝土，在混凝土泵送機構的泵送壓力下，通過混凝土輸送管路和主梁架及二節管的回轉，連續輸送到施工現場的布料范圍內。3.1.2 HGY-21型布料機結構組成1） HGY-21型混凝土布料機主要技術參數詳下文。3.2塔樓布料機布置 本工程布料機采用HGY-21型，共4臺，布料機布置滿足施工使用要求。 T1塔樓布料機平面布置圖： T2塔樓布料機平面布置圖：3.3加固措施1） 根據現場實際情況，泵管在首層水平布設時，需要做混凝土臺架設泵管（間隔3米），保證混凝土泵管行走通暢，在行走通道處，需要做鋼梯便于人通過。2）6、 具體施工如下圖 四、 施工準備4.1、技術準備4.1.1認真熟悉施工圖紙及規范，確保甭管行走路徑滿足工程的施工要求。4.1.2給各部門及給施工隊進行詳細交底，使得各方對施工內容及施工工藝了解清晰。4.1.3根據現場實際情況，編制詳細的施工方案，并經過各方審批。4.1.4編制安全作業指導書，對操作工人進行崗前培訓及安全教育。4.2、機具準備序號名稱數量規格（mm)備注1直管1000m150無縫直管2彎管200150拉拔鋼管3錐形管100150125拉拔鋼管4軟管15布料機自配5混凝土輸送泵4（臺）HBT-90CH-2135D6布料機4（臺）HGY217連接環隨甭管配置8截止閥8（個）4.3、人7、員準備序 號工 種人數工 作 內 容1生產經理1負責全面工作2技術人員2編制方案、制定措施、整理資料、技術交底3質安人員2質量安全監督、工程驗收4測量人員4放線5采購人員2材料供應及時通知檢驗6主要施工人員8-10清除層面基層,涂刷膠粘材料、鋪貼卷材、面層處理7機械設備1維修所有機械小工具等8零星1零星工程9后勤人員1現場保衛五、混凝土輸送泵、泵管、布料機選型設計5.1、混凝土輸送泵設計本工程輸送泵選型根據混凝土總量、輸送距離及高度、混凝土工作性及工程現狀特點等進行選型設計。5.1.1混凝土實際平均輸出量混凝土泵或泵車輸出量與泵送距離有關，泵送距離越大，實際的輸出量就要降低，混凝土的實際平均輸8、出量按照下列進行計算： ：每臺混凝土泵的實際輸出量 ：每臺混凝土泵最大輸出量 ：配管條件系數，取0.80.9 ：作業效率，根據混凝土攪拌運輸車向混凝土輸送泵供料的間歇時間，拆裝混凝土輸送管和供料停歇等情況，取0.50.7。 根據公式可得：=48.72m5.1.2混凝土輸送泵的選擇時，泵送出口壓力是決定混凝土泵送高度的重要因素。混凝土輸送泵采用三一重工HBT-90CH-2135D型混凝土輸送泵，技術參數如下：混凝土輸送泵在選擇時，需同時考慮整個塔樓超高泵送，本工程塔樓最高點為452m，按此高度所需壓力進行計算：計算依據：JGJ/T10-2011混凝土泵送施工技術規程；混凝土泵送所需壓力P包含三部9、分：混凝土在管道內流動的沿程阻力造成的壓力損失P1、混凝土經過彎管的局部壓力損失P2以及混凝土在垂直高度方向因重力產生的壓力P3。（1） 水平管壓力損失：式中：單位長度的沿程壓力損失，經以往經驗C70混凝土在單位長度管道內壓力損失為：=0.02 MPa/m。管道總長度，垂直高度按500m，加上布料機長度及水平管道部分，總長約按700m計。粘著系數，取k1=（3.0-0.10S）102 (Pa)，S為塌落度，本工程S=200mm，則k1=（3.0-0.10S）102 (Pa)=100Pa混凝土輸送管直徑為150mm。k2速度系數，取=（4.0-0.10S）102 (Pa/m/s)，則k2=（4.10、0-0.10S）102 =200Pa混凝土泵分配閥切換時間與活塞推壓混凝時間之比，其值約0.3。混凝土在管道內的流速，當排量達40m3 /h時，流速約0.65m/s。徑向壓力與軸向壓力之比，其值約0.95。計算得： P1 = 14MPa（2） 彎管壓力損失90彎管，含地面水平彎管、豎管緩沖彎管及布料機彎管，約21個；45彎管，約2個，每套管道設置2個截止閥。每個90彎管壓力損失0.1 MPa；每個45彎管和截止閥壓力損失0.05 MPa；分配閥壓力損失0.2 MPa。P2=210.1+40.05+10.2= 2.5 MPa。（3） 豎管中混凝土自重壓力損失：P3 =g H = 25009.8511、0010-612.25 MPa。式中：混凝土密度，取2500kg/m3g重力加速度9.8m/S2H泵送高度，按500m計算計算結果：泵送混凝土高度500m時理論計算所需要的壓力P = P1+P2+P3 =14+2.5+12.25=28.75 MPa 5.1.3在一般的泵送施工經驗中，混凝土泵的最大出口壓力應比實際所需壓力高20%左右，多出的壓力儲備用來應付混凝土變化引起的異常現象，避免堵管。而對于本工程這種特高層建筑的混凝土泵送，其意外的因素更多，要求的可靠性更高，應該有足夠的壓力儲備。因此，根據上面的計算結果，我們將泵的最大出口壓力設定為35 MPa，此狀態下泵機工作穩定性、可靠性更高,兩臺12、使用一臺備用。5.2、泵管選型設計5.2.1根據混凝土輸送泵選型，對泵管選用150mm泵管，具體參數如下表格：種類管徑（mm）150高強耐磨無縫直管外徑165.2內徑155.2壁厚10最大骨料405.2.2地面水平管道的長度一般為垂直泵送高度的1/5-1/4，即地面管道長度為90米-113米。5.3、混凝土泵設置根據現場實際情況，塔樓核心筒采用360回轉固定式布料機，型號為HGY21，最大回轉半徑為21m，出料口接串管進行澆筑，T1根據結構尺寸，布置2臺，T2布置2臺。六、主要施工工藝及方法6.1、施工工藝流程 輸送泵安放泵管輔助混凝土結構澆筑泵管支設井道爬模架體及布料機安裝布料機與泵管連接布13、料機隨層增高泵管隨層增高并與布料機連接6.2、施工方法6.2.1輸送泵安放1） 混凝土布置應根據工程輪廓形狀、工程量分布、地形及場地內交通等而定。2） 輸送泵設置的位置應滿足場地平整、堅實、道路暢通。3） 輸送泵的作業范圍內不得有阻礙物且有防高空墜物措施。4） 輸送泵放置位置直接關系到泵管布設距離長短和彎頭數量，影響混凝土輸送能力。5） 在輸送泵安放位置要預留足夠場地，最少夠停放兩輛罐車，保證混凝土澆筑的連續性。6） 輸送泵位置要便于清洗，靠近供水及排水位置，供電方便。6.2.2泵管支設1） 輸送管道布設總原則 （1）泵管布置根據工程特點、施工現場實際情況和制定的混凝土澆筑方案進行配管布設，配14、管應滿足施工要求，便于混凝土澆筑和管段裝拆，盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管。 （2）管道經過路線應較為安全，不得使用有損傷裂紋或壁厚不達標準的泵管。 （3）輸送管道盡可能短，彎頭盡可能少，以減少輸送阻力，為管卡一定要禁錮到位，保證接頭位置密封牢固，不漏漿。應定期檢查管道，特別是彎管等部位的磨損情況，以防爆管。 （4）管道只能用軟性材料與管件接觸支撐，每個管件都應有兩個固定點，管件不得與巖石、混凝土等硬物質直接接觸摩擦，各管路要有可靠支撐，泵送時不得有大的振動和滑移。 （5）管道布設要考慮布料機布設，配合布料機使混凝土澆筑能夠覆蓋整個結構平面，能均勻、迅速的布料。 （6）夏季要用濕草袋覆蓋輸送15、管并經常淋水，防止混凝土因高濕而造成塌落度損失太大，造成堵管；在嚴寒季節要用保溫材料包扎輸送管，防止混凝土受凍，并保證混凝土拌合物的入模溫度。 （7）布料機端頭處軟管在混凝土澆筑前垂直放置。 （8）本工程輸送泵出口與泵管連接采用直線連接，直線連接混凝土從輸送泵分配閥直接泵入輸送管，泵送阻力較小。2）輸送管布設方式（1）水平布置一般要求管線應遵守輸送管道布置的總原則并盡可能平直，通常需要對已連接好的管道的高、低加以調整，使混凝土泵處于稍低的位置，略微向上則泵送最有利。 （2） 向高處泵送混凝土 向高處泵送混凝土本工程均采用垂直向上的方式，混凝土在向高處泵送時，混凝土泵不僅要克服混凝土拌合物在關中16、流時的粘著力和摩擦阻力，還要克服混凝土拌合物在輸送高度范圍內的重力，混凝土拌合物的重力將對混凝土泵產生一個逆流壓力，該逆流壓力與配管高度成正比，此逆流壓力會降低混凝土泵的容積效率嗎，為此，需要在混凝土泵與垂直段下端配置一定長度的水平管來減小逆流壓力，一般水平管長度為垂直管長度的1/4，故T1水平段長度不得小于110m，T2不得小于79m。單泵送高度超過20m時，僅僅依靠水平管是不足以平衡逆流壓力，需要在混凝土泵Y型管出料口36m處的輸送管根部設置截止閥，防止混凝土拌合物的回流。（3） 垂直段泵管固定 泵管采用垂直支設時，需要對泵管隨層進行結構固定，主要方式為在樓板預留孔洞處進行固定來減少泵管振17、動，在泵管與固定物之間放置緩沖物（木墊塊或其他軟性物質）。在首層90轉角處采用U型卡環固定，地上各層采用拉撐及U型卡環固定。垂直管下端彎管處不得作為直接受力點，采用鋼支撐承受垂直管重量。可以有效的避免在泵送時產生的軸向振動和壓力，防止垂直管的橫向擺動。6.2.4布料機的安裝1）布料設備的選擇和布置原則（1）布料設備的選擇應與泵送泵相匹配，布料設備的混凝土輸送管內徑宜與混凝土輸送泵管內勁相同。（2）布料設備的數量及位置應根據布料設備半徑、施工作業面大小及施工要求確定。（3）布料設備必須安裝牢固，采取抗傾覆穩定措施。（4）應經常對布料設備的彎管進行檢查，磨損較大的彎管及時更換。（5）布料設備作業范18、圍內不得有阻礙物，并應有防范高空墜物的設施。（6）布料設備布置位置盡可能設置在一些留洞井道內，減少結構遺留工作，本工程將選擇布置于核心筒電梯井道內。（7）布料設備的爬升工程應結合整個結構施工工況，回轉范圍內盡量減少其他高于臂架的設施、設備。2）布料機的吊裝在井道內爬模安裝完畢且穩固布料機型鋼支架焊接完畢后，將布料機采用塔吊進行吊裝，在放置準確位置后進行布料機與支架的焊接和銷栓固定。具體如下圖：3)布料機爬升（1）本工程塔樓布料機安裝于電梯井道內爬模上，隨爬模提升而提升，當施工樓層板澆筑完畢后，井道爬模爬升，具體如下圖： 爬模爬升 混凝土澆筑完后 拆模后移 安裝附裝置 提升導軌 爬升架體 綁扎鋼19、筋 模板清理刷脫模劑 埋件固定模板上 合模澆筑混凝土a. 預埋件安裝，將爬錐用安裝螺栓固定在模板上，爬錐孔內抹黃油后擰緊高強螺桿，保證混凝土不能流進爬錐螺紋內。埋件板擰在高強螺桿的另一端。錐面向模板，和爬錐成反方向。 b. 埋件如和鋼筋有沖突時，將鋼筋適當移位處理后進行合模。 c. 提升導軌，請將上下換向盒內的換向裝置調整為同時向上。 換向裝置上端頂住導軌。d. 升架體時上下換向盒同時調整為向下，下端頂住導軌（爬升或提導軌液壓控制臺有專人操作，每榀架子設專人看管是否同步，發現不同步，可調液壓閥門控制。架體爬升之前沿立柱豎向間距1m抄平后用2cm寬膠帶標識，安裝激光水平儀回轉發射激光快速觀測架體20、是否同步）。e.當內爬模提升時，布料機收攏停止工作，將電源切斷，泵管拆除接頭部分，待布料機提升完畢后，進行組合安裝，保證布料機的安全性。f.布料機范圍內不得堆放任何施工材料，僅允許人通過，活荷載不得超過1kN/。g.布料機安裝于井道內爬模上時工況計算詳計算書。（2）布料機現場安裝加固措施 本工程布料機采用與電梯井爬模結合施工，將布料機安裝在爬模上，隨爬模爬升進行隨層布料施工。 （3）布料機中間節安裝在工字鋼上，此工字鋼與爬模架體工字鋼進行焊接固定。 （4）轉臺與中間節用八套M24230高強螺栓連接，螺栓的預緊力應達到1000N.m，每件高強螺栓均裝配兩個螺母，雙帽應相互鎖緊。連接后安裝操作平臺21、。 （5）平衡臂的安裝與轉臺采用兩根銷軸連接，銷軸的規格50930，穿入銷軸后，銷軸兩端套入墊片，用開口銷銷好并先后安裝2塊平衡重。 （6）將臂架總成吊到轉臺上臂架后段安裝位置，使臂架總成前根部的銷軸落到大臂后段前端的U形卡槽中，然后用壓板螺栓鎖定，并連接泵管，后將剩余兩塊平衡重吊裝到臂架上。 （7）電氣部件安裝4）布料機選型及參根據布料機采用井道內爬模架體作為布料機提升設備及工程核心筒作業面，選擇HGY21型布料機，具體參數如下： 七、布料機的使用與維護7.1、安全操作規定及注意事項 為了確保布料機的作業安全，必須嚴格遵守下列規定和要求，否則可能造成人身或設備事故，同時應嚴格遵守塔式起重機有22、關安全規則。 1）當風速超過13.8m/s（6級風）時，嚴禁布料機工作。當風速超過7.78m/s時（4級風）時，嚴禁布料機裝拆。 2）布料機應與高壓線及電器保持一定距離。 3）端部澆筑軟管必須系好安全繩，不得將軟管插入澆筑的混凝土中，嚴格按照布料機范圍工作。 4）布料機工作時臂架下方不準站人。 5）操作人員必須聽從指揮人員指揮，嚴禁盲目布料，以免發生意外。 6）液壓系統壓力不得超過25Mpa. 7）嚴禁在輸送管及油管內有壓力時打開管接頭。 8）嚴禁將端部軟管拆掉、讓臂架和另一剛性輸送管路連接。 9）嚴禁布料機帶病工作。 10）操作人員需經過有關技術學校培訓，認真閱讀使用說明書，熟悉本機工作原理23、，掌握工作要領，身體健康，經考核合格后方可上崗工作。 11）操作人員應樹立安全意識，操作過程中一旦發現設備有異常現象或故障，應立即停機檢查，待查明原因消除故障后才可操作施工。 12）操作人員每班操作前，應檢查金屬構件，各焊接部位是否有開焊現象，底座支撐鋼梁與爬模工字鋼焊接位置是否牢固可靠。 13）每周對各接點螺栓逐一檢查，是否松動，各限位開關、制動裝置是否靈敏可靠，對發現的問題應及時整改，直至達到良好狀態為止。 14）嚴格按潤滑要求做好潤滑工作，在各方面工作就緒后，經空載試運轉無誤后方可投入使用。 15）操作人員上機后必須思想集中，注意前方布料及回轉方向，精心操作。 16）回轉過程中，嚴禁在整24、機未停穩時剎車或做反向運轉。回轉處接頭管箍不可固定太緊，保證運轉靈活，每班次必須清理、潤滑回轉接頭管密封一次。 17）布料結束后要做好布料機混凝土管道中的殘余混凝土的清洗工作，防止管內殘余混凝土結塊，造成堵管、爆管，影響正常使用。 18）認真做好清潔、緊固、潤滑、調整工作。 19）檢修或保養時，應切斷地面電源，不準帶電檢修保養。 20）工作結束時必須將臂架收合、掛號安全鉤、大臂水平放置、切斷地面電源。 21）泵送設備放置離結構邊緣保持一定距離。在布料桿動作范圍內無障礙物，無高壓線，設置布料桿動作的地方必須具有足夠的支承力。 22）泵管的質量應符合要求，對已經磨損嚴重及局部穿孔現象的泵管不準使用25、，以防爆管傷人。 23）泵管架設的支架要牢固，轉彎處必須設置井字式固定架。泵管轉彎宜緩，接頭密封要嚴。 24）水平泵送的管道敷設線路接近直線，少彎曲，管道及管道支撐必須牢固可靠，且能承受輸送過程產生的水平推力；管道接頭處密封可靠。 25）泵送設備的各部螺栓緊固，管道接頭緊固密封，防護裝置齊全可靠。各部位操縱開關、調整手柄、手輪、控制桿、旋塞等均在正確位置，液壓系統正常無泄漏。7.2、定期檢查 7.3、常見故障分析故障原因排出方法系統沒有壓力或壓力過小油泵轉向不對檢查轉向回油泵不動作檢查電路及回油泵溢流閥未調好或損壞更換或調整臂桿下沉平衡閥或液壓鎖泄露更換油缸密封圈破壞更換某個油缸伸縮不動電磁換26、向閥失靈檢查電路、更換清洗換向閥全部油缸不動作或伸縮無力溢流閥調整的壓力不夠重新調整壓力操作裝置不能控制總電源未打開，操作裝置接口未連接或接觸不良打開總電源，檢查接口堵管首次使用或砂漿潤滑不足使用一段時間后自行正常泵送壓力不足調整混凝土泵的壓力混凝土不符合要求調整混凝土配合比漏漿更換密封圈八、應急預案布料機安裝和拆卸或施工過程中，如果發生重大安全事故，應立即向單位領導和分管領導匯報，同時組織救治傷員，保護好現場。8.1、設立搶險組織機構搶險總指揮長：項目經理搶險副指揮：項目總工搶救組組長：安全部經理人員疏散組：機電部排障組：機械部8.2、各機構人員職責和執行任務8.2.1指揮長：主要負責事故發27、生后現場指揮工作，負責調集人員、物資等立即搶險，把人員和物質損失控制在最小限度。調查事故原因制定整改措施。8.2.2搶救組：事故發生后立即開展救護工作，在醫療人員到來前對傷員進行初步醫療護理并運離事故現場，對傷員妥善安置并在醫療人員抵達后幫助醫療人員了解現場傷亡情況，以利搶險并輔助搬運傷員。8.2.3人員疏散組：主要負責事故發生后疏散與搶險、搶救工作無關人員，指引人員到指定安全地帶。8.2.4排障組：負責事故現場的清理工作，為搶救傷員工作掃清障礙，負責搜救傷員和防止連鎖事故。8.2.5車輛引導員（門衛）：負責引導場內車輛為搶救騰出有效空間，同時引導消防和救護車輛進入場地合理布局、有效作業。8.28、3、應急和響應措施8.3.1事故發生后，最先發現者要立即報告直接領導、主管領導或值班領導，領導接到報告后，應立即組織對傷亡人員的搶救，采取有效措施控制事態擴大，并逐級向上報告。8.3.2搶救組首先要了解事故情況及傷亡地點、數量和輕重，然后依情況分組攜帶必要器械組織搶救。8.3.3人員疏散組立即在組長指揮下奔赴通往事故地點的通道，指揮人員有序行動，并為方便醫療和搶險人員及時進入事故現場維持人員撤離秩序。8.3.4排障組得到事故信息立即組織人員攜帶器械趕赴現場，搜救被物體壓住、掩蓋的傷員，同時清理事故現場障礙物，為投入更多搶險人員進行有效工作提供方便。同時觀察事故現場情況，對于潛在安全隱患及時采取29、措施防護或排除。8.3.5車輛引導員要時刻注意場內搶險部署，及時引導對搶險和人員撤離有影響的車輛轉移到妥善地點，在消防車和救護車趕到現場時引導員指揮車輛進入現場。需要車輛、大型機械輔助搶險時及時聯系相關人員。8.3.6保安組自始至終要維持好現場秩序，禁止無關人員靠近事故現場及消防場地，保護消防設施，制止一切對搶險活動起消極作用的行為。8.3.7每個搶險小組人員都要明確自己在事故發生時的職責，還應進行預演來檢查應急的組織、人員、設施、工具是否能滿足搶險的要求。如有不符合搶險要求的環節和措施應予以糾正。8.4、應急預案的裝備、防護用具8.4.1基本裝備序號名稱用途1扳手清除障礙2撬棍支撐3鉗子清除30、障礙4移動電話（對講機）聯絡通訊8.4.2特種防護品如絕緣鞋、絕緣手套、千斤頂等。8.4.3一般性防救護品序號名稱用途1急救箱消毒2溫度計測量體溫公安：110 消防：119 急救電話：120 湖南省人民醫院：0731-822780718.5、湖南省人民醫院距離工程位置僅200m范圍之內，能夠及時有效的對傷員進行護送。 九、 計算書液壓爬模承受布料機荷載計算根據布料設備廠家提供資料，布料機旋轉至59時出現最大施工荷載，如下表所示： 取布料機左側兩個指點作用在爬模架體上計算B點A點布料機下架體上架體上架體橫梁計算：平臺橫梁18#工字鋼 上架體平臺梁 計算模型型材截面荷載圖（KN)支座反力圖（KN)31、平臺橫梁應力圖平臺橫梁應力為12.946N/mm2=215 N/mm2滿足設計要求彎矩及撓度圖上架體計算：上架體自重為5.8KN，（1）上平臺（上平臺+翻板平臺總寬2.47m對應模型）自重計算Gk1：平臺板重量：0.231.952.471.11KN平臺梁自重：0.1451.9541.31KN轉化為線荷載：（1.11+1.31）/2.47=0.98kN/m（2）模板平臺（平臺寬1.4m對應模型）自重計算Gk2：平臺板自重： 0.231.951.40.63KN平臺梁自重：0.1211.9520.47KN轉化為線荷載：（0.63+0.47）/1.4=0.79kN/m主平臺橫梁：（3）上架體外圍維護自32、重計算Gk6維護彩鋼板為0.5mm厚彩鋼板開孔率55，龍骨為80803矩形鋼管，總自重9.6kg/m2：轉化為作用在架體上的荷載：9.61.957.05=1.32kN上架體有布料機范圍禁止堆放任何荷載，僅允許人工通行，荷載按1KN/計算，影響寬度為1.95m，則上架體施工荷載為1.95 KN/m三腳架承擔重量：布料機井筒總長度為13.2m，上架體自重為580KG，上架體有布料機范圍禁止堆放任何荷載，僅允許人工通行，荷載按1KN/計算（1）上平臺（上平臺+翻板平臺總寬2.47m）平臺板3mm花紋鋼板，4根平臺梁14a槽鋼，將重量轉化為線荷載計算Qk1：平臺板重量：0.232.470.568KN/33、m平臺梁自重：0.1454=0.58 KN/m（2）模板平臺（平臺寬1.4m）平臺板3mm花紋鋼板，2根平臺梁12a槽鋼，將重量轉化為線荷載計算Qk2：平臺板自重： 0.231.40.322KN/m平臺梁自重：0.12120.242KN/m（3）上架體外圍維護自重計算Gk6維護彩鋼板為0.5mm厚彩鋼板開孔率55，龍骨為80803矩形鋼管，自重9.6kg/m2，上架體維護高度為7.05m：轉化為作用在架體上的荷載：9.67.05=67.68kN上架體有布料機范圍禁止堆放任何荷載，僅允許人工通行，荷載按1KN/計算（4）上架體各平臺活荷載為12.135=2.135KN/m（5）主平臺（主平臺寬234、.47m，平臺橫梁長2.28m對應模型）自重計算Gk3：平臺板自重： 0.232.1352.471.21KN平臺梁自重：0.3062.13531.96KN轉化為線荷載：（1.21+1.96）/2.28=1.39kN/m（6）液壓操作平臺（平臺寬2.47m平臺橫梁長2.24m，對應模型）自重計算Gk4：平臺板自重： 0.232.1352.471.21KN平臺梁自重：0.1212.13530.62KN轉化為線荷載：（0.97+0.62）/2.28=0.78kN/m（7）吊平臺（平臺板寬2.47m，平臺梁長2.24m對應模型）自重計算Gk5平臺板自重： 0.232.1352.471.21KN平臺梁自35、重：0.1212.13530.62KN轉化為線荷載：（0.97+0.62）/2.28=0.78kN/m（8）下架體活荷載為12.135=2.135KN/m（9）模板自重：模板高：H=4.65m; 模板寬度：S=2.135m；模板自重：W=0.65kN/ m2；4.652.1350.65=6.45kN（10）下架體外圍維護自重計算Gk6維護彩鋼板為0.5mm厚彩鋼板開孔率55，龍骨為80803矩形鋼管，總自重9.6kg/m2：轉化為作用在架體上的荷載：9.62.1355.41=1.11kN（11）該范圍內風荷載：因外模先爬升，因此內模爬升時僅計算超出模板處防護網的風荷載q7=Wk7S=0.68736、2.150.702=1.04kN/mq9=Wk9S=1.3952.1350.702=2.09kN/m（12）該范圍內布料機傳遞的最大集中荷載82.01KN，分配到每根立桿的集中荷載為82.01/2=41.01KN布料機范圍內下架體影響寬度：（2.44+1.83）/2=2.135m（1）上平臺（上平臺+翻板平臺總寬2.47m對應模型）自重計算Gk1：平臺板重量：0.232.1352.471.21KN平臺梁自重：0.1452.13541.23KN轉化為線荷載：（1.21+1.23）/2.47=0.99kN/m（2）模板平臺（平臺寬1.4m對應模型）自重計算Gk2：平臺板自重： 0.232.135137、.40.69KN平臺梁自重：0.1212.13520.52KN轉化為線荷載：（0.69+0.52）/1.4=0.86kN/m（3）上架體外圍維護自重計算Gk6維護彩鋼板為0.5mm厚彩鋼板開孔率55，龍骨為80803矩形鋼管，總自重9.6kg/m2：轉化為作用在架體上的荷載：9.62.1357.05=1.44kN上架體有布料機范圍禁止堆放任何荷載，僅允許人工通行，荷載按1KN/計算（4）上架體各平臺活荷載為12.135=2.135KN/m（5）主平臺（主平臺寬2.47m，平臺橫梁長2.28m對應模型）自重計算Gk3：平臺板自重： 0.232.1352.471.21KN平臺梁自重：0.3062.38、13531.96KN轉化為線荷載：（1.21+1.96）/2.28=1.39kN/m（6）液壓操作平臺（平臺寬2.47m平臺橫梁長2.24m，對應模型）自重計算Gk4：平臺板自重： 0.232.1352.471.21KN平臺梁自重：0.1212.13530.62KN轉化為線荷載：（0.97+0.62）/2.28=0.78kN/m（7）吊平臺（平臺板寬2.47m，平臺梁長2.24m對應模型）自重計算Gk5平臺板自重： 0.232.1352.471.21KN平臺梁自重：0.1212.13530.62KN轉化為線荷載：（0.97+0.62）/2.28=0.78kN/m（8）下架體活荷載為12.13539、=2.135KN/m（9）模板自重：模板高：H=4.65m; 模板寬度：S=2.135m；模板自重：W=0.65kN/ m2；4.652.1350.65=6.45kN（10）下架體外圍維護自重計算Gk6維護彩鋼板為0.5mm厚彩鋼板開孔率55，龍骨為80803矩形鋼管，總自重9.6kg/m2：轉化為作用在架體上的荷載：9.62.1355.41=1.11kN（11）該范圍內風荷載：因外模先爬升，因此內模爬升時僅計算超出模板處防護網的風荷載q7=Wk7S=0.6872.150.702=1.04kN/mq9=Wk9S=1.3952.1350.702=2.09kN/m（12）該范圍內布料機傳遞的最大集40、中荷載82.01KN，分配到每根立桿的集中荷載為82.01/2=41.01KN通過SAP計算得 恒荷載圖 活荷載圖 風荷載圖 支座反力圖 應力圖 最大應力值最大彎矩圖從上圖中可以看出上最大受力桿件滿足強度和穩定性要求。下架體計算：施工狀況 恒荷載 活荷載 支座反力 下架體撓度變形圖 下架體應力分析圖應力分析表三角架立桿彎矩、撓度表從上圖中可以看出上最大受力桿件滿足強度和穩定性要求。支座1處對應的為掛座，其實物圖和結構圖如下：由于支座反力和承重插銷所受的力互為反作用力，故：F=157.34kN，V=180.554kNF1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對受力螺栓處取矩，則有F241、（0.095F-0.135V）/0.275=-34.28kN則埋件的拉拔力F1=F-F2=191.62kN；受力螺栓計算螺栓的承載力應按下列公式規定計算： 、受力螺栓所承受的剪力和拉力，單個架體為雙埋件因此其中Nv=V/2=90.28kN，Nt=F/2=95.81kN、受力螺栓的受剪、受拉和受壓承載力設計值，受力螺栓直徑為30mm，材料為40Cr，其，代入公式得：(95.81/173)2+(78.67/280)2)0.5=0.621 受力螺栓承載能力滿足要求。承重插銷計算承重插銷為直徑40mm的45#鋼，抗拉強度設計值355MPa，抗剪強度取0.6355213MPa，A=3.142020=1242、56mm2，有兩個抗剪面，沉重銷所受合力為F0(F2V2)0.5/2131.64kN橫梁鉤頭與掛座之間存在間隙，對承重插銷會產生彎矩,a取13mmMmax= F0*a/2=0.86KNmW= d3/32=3.14403/32=6280 mm3M=Mmax/W= 136.25N/mm2= F0/ A =143.75N/mm2=(M2+2) 1/2=198.06 MPa213MPa承重插銷滿足要求。爬升狀況布料機靜載狀態下取100KN，作用在上架體平臺橫梁上，計算結果如下：加載圖支座反力圖該范圍內布料機傳遞的最大集中荷載33.70KN，分配到每根立桿的集中荷載為33.79/2=16.90KN通過S43、AP計算 恒荷圖 風荷圖 上架體整體變形圖 支座反力圖 上架體整體應力圖最大應力表最大彎矩表從上圖中可以看出上最大受力桿件滿足強度和穩定性要求。下架體計算帶布料機整體爬升工況 荷載圖 活載圖 下架體整體變形圖 支座反力圖 下架體整體應力圖最大桿件應力表最大桿件彎矩表從上圖中可以看出上最大受力桿件滿足強度和穩定性要求。導軌計算 荷載圖 支座反力圖 導軌變形圖 導軌應力表導軌彎矩、撓度表導軌最大應力197.075MPa305MPa，最大變形5.9m4500/250=18mm。強度剛度均滿足要求。導軌梯檔焊縫的抗剪力計算爬升階段豎向剪切力出現在布料機放置在平臺上整體爬升，其最大豎向力為87.37，因44、此僅對該架體爬升時導軌提檔進行計算 根據圖紙，單個梯檔的焊縫長度為2（46+60）=212mm，焊高為10mm，故焊縫的斷面面積為：A=21210=2120mm2。換向舌對梯檔作用點為離型鋼面10mm 處即偏心值e=10mm。材料Q235鋼的焊縫抗剪強度為125N/mm2對導軌梯檔產生彎矩：M=F*e=87.3710=873.7KN.mm焊縫 Ix= 453000mm4，焊縫形心至上翼緣外側距離y0=30mm上邊焊縫彎矩產生的正應力:M= My0/Ix=873.7100030/453000=49.13N/mm2焊縫剪應力:V = F/A=87.371000/2120=34.99 N/mm2焊縫綜合應力:=(M2+v2)1/2=60.31 N/mm2125N/mm2故滿足要求。45