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1、3.9萬文化中心懸挑扣件式鋼管腳手架工程安全專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第一章 工程概況4第二章 編制依據4第三章 施工范圍及方案選擇4第四章 具體施工方法、材料要求51、鋼管52、扣件的規格及要求53、腳手板及密目網、安全網及墊板。64、施工方法64.2.1落地式腳手架74.2.2懸挑式腳手架74.2.3腳手架斜道：124.2.4安全通道134.2.5懸挑平臺134.2.6施工控制重點：14第五章 腳手架搭設質量標準16第六章 施工安全注意事項：16第七章 腳手架的拆除及安全措施：2、18第八章 附錄：懸挑腳手架強度及穩定性驗算20第九章 主要設計參數20懸挑式扣件鋼管腳手架計算書21一、小橫桿的計算211.均布荷載值計算212.抗彎強度計算213.撓度計算21二、大橫桿的計算221.荷載值計算222.抗彎強度計算223.撓度計算22三、扣件抗滑力的計算231.荷載值計算23四、腳手架荷載標準值23五、立桿的穩定性計算241.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算242.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算25六、連墻件的計算25七、懸挑梁的受力計算26八、懸挑梁的整體穩定性計算27九、拉桿的受力計算28十、拉桿的強度計算28十一、錨固段與樓板連接的計算29第一章 工程概況1.1本工程3、位于XX市新城區，建筑面積39632平方米，南北寬149米，東西寬117米，高度22米。框架結構，地下一層，地上四層，每層層高均為5.5米。設計室內相當于絕對高程8.5米。主要功能為文化展出、文物展覽等。1.2基礎結構為樁基與筏板基礎相結合，筏板基礎底標高為-6.150米。基礎與主體現澆鋼筋混凝土強度等級為C35，基礎外墻與筏板抗滲等級為P8。基礎按照設計要求回填土后，上表面進一步夯實、找平，并在建筑物外墻周邊2米范圍內用C20混凝土鋪底10cm厚，頂標高低于設計室外標高200mm。第二章 編制依據建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ80-91）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ4、130-2001）；XX市監管局建筑工程腳手架及模板支撐系統安全管理暫行規定青建管質字200853號；建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99）；施工現場的實際情況。第三章 施工范圍及方案選擇根據本工程單層面積大、層次錯落及框架結構形式的特點，尤其主體工期緊，在年底前必須完成市政府要求主體封頂的工期目標，受工期條件限制，地下室防水不能全部完成，所以無法進行基礎回填土，因此外墻腳手架不能全部采用落地式雙排鋼管腳手架，特別是文化館處三層與博物館處四層，根據現場條件和目前的工期狀況，只能采用懸挑式雙排腳手架，其它不能及時回填的部位，均采用懸挑腳手架。搭在結構屋面上的腳手架，必須待混凝土達到C20以上5、的強度。第四章 具體施工方法、材料要求1、鋼管采用外徑48mm壁厚3.5mm鋼管，其材質應符合要求，并且每米質量為3.84kg。管面無凹凸，無庇點、裂紋及變形，對彎曲、壓扁、銹蝕嚴重的禁止施工。如鋼管要求切割，兩端切口須平直，嚴禁斜口、毛口、卷口等現象。用于外墻腳手架鋼管應涂刷標準黃色，對用于防護欄桿、進出口通道踢腳管等洞口圍護處，按規定刷紅白相間的醒目標志。有下列情形之一的鋼管不許用在工程上：1） 鋼管表面有裂縫的；2） 鋼管有空洞的；3） 鋼管表面壓痕深度大于0.5mm的；4） 鋼管內外表面銹蝕深度大于0.5mm的；5） 鋼管租賃使用超過8年的；6） 經檢測力學性能達不到要求的。2、扣件的6、規格及要求 扣件采用直角扣件、對接扣件、回轉扣件三種，扣件應采用鍛造鑄鐵，符合國家可鍛造鑄鐵分類及技術條件的規定要求，扣件的附件采用的材料應符合碳素結構鋼（GB-T700 2006）的規定。扣件不得有裂紋、氣孔、不宜有疏松、砂眼等其它影響使用性能的鑄鐵缺陷；扣件活動部位轉動靈活，旋轉面間隙應小于1mm；扣件表面應經常進行防銹及除銹處理；嚴禁使用不合格、銹蝕、有裂紋和滑牙的扣件。3、腳手板及密目網、安全網及墊板。 腳手板應采用木板，材質不低于國家等木材的標準杉木或松木，木板厚度不小于50mm。板寬200300mm，腳手板兩端使用鐵皮包扎好，嚴禁使用有扭紋、破裂和斜橫的木板。（或使用竹笆片進行鋪設7、，比較輕便，適用于懸挑腳手架的使用）。密目網及安全網應選用優質產品，網眼大小及抗拉強度及防老化性能應符合要求，必須選用建設局規定產品。墊板宜采用長度不小于2跨、厚度不小于50mm寬度不小于400mm的木板，專用鋼支座鋼板厚8mm，座高150mm，俗稱“鐵靴”。4、施工方法4.1施工順序落地雙排腳手架施工順序：定位放線鋪墊地板、鋼支座設縱向掃地桿按放線位置架設立桿與掃地桿連接架設水平桿架設小橫桿掛密目網鋪腳手板逐步向上連接架設剪立撐與建筑物連接掛安全網。懸挑式雙排腳手架施工順序：結構預埋懸挑型鋼安裝焊接鋼支座設縱向掃地桿按放線位置架設立桿與掃地桿連接架設水平桿架設小橫桿掛密目網鋪腳手板卸載鋼絲繩8、安裝架設剪立撐與建筑物連接掛安全網施工上一層。4.2施工工藝4.2.1落地式腳手架 本工程一層和二層落地式腳手架均坐落在地基土層上和地下室頂板上，在搭設腳手架前用5cm厚木板通長鋪設，作為腳手架立桿支承面。首步腳手架步高1800mm，在距離地面或樓面200mm處設置一道掃地桿，以保持腳手架底部的整體性。底部立桿橫距0.9m，縱距1.5m，距離墻0.3m。在搭設時立桿的布置，間隔交叉不同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同的高度上，使立桿受載的薄弱截面錯開。從腳手架的兩端開始向中部滿設剪刀撐，剪刀撐的斜拉桿采用與地面夾角為4560度間。剪刀撐的設置與腳手架向上同步進行。4.2.2懸挑式腳手架9、4.2.2.1結構無懸挑處采用長度為4.5m的18#工字鋼鋼，一端擱在樓層面上3m（不得直接擱置在懸挑梁板上），用三根20鋼筋扣住工字鋼澆筑于梁、板砼中（鋼筋錨固長度為40d），在板部位用12加密加強（也可用2根12鋼筋合并代換使用），工字鋼另一端是外腳手架底部坐落位置，長度為1.5m。腳手架寬度為1.2m，離建筑物距離30cm，能保證一個操作面，同時在梁中事先預埋20的鋼筋扣箍，外露部分扣緊工字鋼，預埋位置和扣箍做法如下圖所示：（工字鋼間距為1500mm）4.2.2.2結構懸挑2米處采用9米長18#工字鋼鋼（如軸線以西二、三層懸挑處），間距1500mm，一端擱在懸挑處相鄰的內跨樓層面上5.510、m，在懸挑梁板上占用2米，剩余部分外挑，固定方法同上，但必須在懸挑結構梁板下做立柱支撐，如下圖所示：4.2.2.3懸挑3.9米處采用9米長18#工字鋼（如軸線以北二層挑臺處），一端擱在懸挑處相鄰的內跨樓層面上3.6m，在懸挑梁板上占用3.9米，剩余1.5米部分外挑，固定方法同上，結構懸挑端下部支撐做法如下圖所示：本工程懸挑式腳手架18#工字鋼鋼間距為1.5m，卸載用斜拉鋼絲繩間距同懸挑腳手架工字鋼間距，如下圖所示：注：鋼絲繩為619+1，公稱抗拉強度1400MPa，直徑18.5mm1） 型鋼制作：所進場的型鋼應按下料尺寸預先制作，在立桿支承的部位用25鋼筋頭焊接來固定腳手架立桿（或直接焊接好鋼11、底座），并在該部位的型鋼內同樣用25的鋼筋對撐焊接，使其底部形成三角封閉形，如下圖所示：立桿底部固定連接做法示意圖2） 剛性連接：沿腳手架高度每2步（即間距3.6m）橫向每4.5m做剛性連接（落地式腳手架與懸挑式腳手架各自邊緣封口處采用一步一跨連接），其做法是在結構混凝土內預埋800mm長鋼管（其中埋深為500mm），當遇框架柱時改為抱柱連接，將整個外腳手架與結構連接，連墻件所有扣件均為兩個防滑扣件連接，以保持穩定性，具體做法如下圖所示：4.2.3腳手架斜道：a上人斜道的寬度不得小于1米，坡度（高：長）為1：3，運送材料的通道寬度不得小于1.5米，坡度為1：6。b斜道兩側和平臺處應設置護欄和擋12、腳板，人行通道腳手板上應釘防滑條，防滑條厚度為0.020.03m，間隔不大于0.3m。c腳手板橫鋪時，應在小橫桿上增設中間斜桿，間距應不超過0.5m。d腳手板順鋪時，下面板壓住上面板，接頭處應用三角木填牢。4.2.4安全通道 為了安全生產，方便廣大職工進出施工現場進行生產施工，在建筑物南側和西側（分別為博物館入口處與西側消防通道處）搭設一個安全通道。通道結構尺寸為：長3.06m，寬3.0m，高3.6m。 安全通道采用6m長鋼管搭成桁架式，通道兩側邊立桿間距為1500mm，采用掃地桿自地面向上進行水平連接，水平桿上下間距1m，同時采用6m長鋼管搭成八字形剪刀撐進行固定。通道下面滿鋪沖壓腳手鋼板（13、規格250mm3000mm），通道上部采用兩層隔斷防護，上下間距為0.4m，二層防護均滿鋪木跳板，側面采用密目網封閉防護棚搭設示意圖詳見附圖。4.2.5懸挑平臺采用長度為6m的18#槽鋼，樓面上預留預埋件，槽鋼一端伸入樓內1.5m與預埋件固定在一起，另一端是懸挑平臺底部位置，長度4.5m，與墻間隔25cm，另外槽鋼端部采用鋼絲繩63726做斜拉，固定于上層墻面側邊，同時在墻中事先預埋18的鋼筋頭，長度為外露樓面大于10cm。懸挑平臺高1.2m，底部滿鋪架板，架板下用3根槽鋼做橫撐；周遍設防護欄桿與槽鋼焊接牢固,強度及穩定性演算見附錄。因本工程屋面錯落，且三部塔吊覆蓋了大部分屋面，施工時可以把材14、料吊到就近屋面上，再運至相應施工部位，所以除北部文化館處三層西側和博物館處四層西側外盡量不用懸挑平臺。4.2.6施工控制重點：a立桿：橫距0.9m，縱距1.5m；相鄰立桿的接頭位置應相互錯開，分別設置在不同的步距內，并與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的1/3，立桿與橫桿必須用直角扣件扣緊，不得間隔設置或遺漏。 b大橫桿：步距1.8m，正好掛設安全密目網和滿足施工人員在腳手架上操作的高度。上下橫桿的搭接位置應錯開布置，在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的1/3。同一排大橫桿的水平偏差不大于該腳手架總長度的1/250，且不大于50mm，相鄰步架橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿15、偏心受載。c小橫桿：貼靠在立桿上，搭設于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間根據需要加設小橫桿，以便鋪設腳手板或者竹笆片。d十字剪刀撐：除在兩端設置外，中部每隔3跨設一“十”字剪刀撐，剪刀撐的斜拉桿與水平夾角為45度，剪刀撐兩端用直角扣件固定在整體腳手架的立桿或大橫桿上，中間須轉向扣件做拉結點。 e防護欄桿和擋腳板：在搭設每步腳手架時，必須搭設防護欄桿，上欄桿高度為1.2m，下欄桿的高度在0.6m。擋腳板可用30mm厚，180mm200mm寬的木板，在作業層中必須設置擋腳板。f腳手板：作業層腳手板應滿，腳手板要鋪平、鋪穩，不得有探頭板。采用竹笆片鋪設時接頭處必須用鐵絲綁牢，離外墻面12016、mm150mm，木腳手板應設置在三道橫向水平桿上，腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩端橫向水平桿，腳手板外伸長度宜小于150mm，兩塊腳手板外伸長度的和應小于300mm，腳手板搭接鋪設時，接頭必須支設在水平橫桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出水平橫桿的長度不應小于100mm。g密目網及安全網：在大橫桿內側豎直設置密目網，沿上人盤道周圍密閉設置，密目網設置必須隨工程進度同步進行，不得落后，水平安全網每隔四層設置一道，首層外挑寬度為6m，其余均為3m 。腳手架操作層，應加設兜底平網。h腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過作業層以上二步。當搭至有連墻體的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱17、向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件；連墻體搭設應符合規范的構造要求，當腳手架施工操作層高出連墻體兩步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻體件搭設完成后方可根據情況拆除。i欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應1.2m，擋腳板高度不應小于180mm，中欄桿應居中設置。 第五章 腳手架搭設質量標準5.1節點必須連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到5560N/m。5.2腳手架立桿垂直偏差值應1/300，且應同時控制其最大值：當架高20m時，不大于50mm。5.3平偏差應1/250，且全架的水平偏差不大于50mm。第六章 施工安全注意事項：6.1在布置第一排立桿時，應及時18、搭設水平桿和設置必要數量的拋撐，同時在槽鋼上鋪好腳手板，這樣可以確保架體穩定和作業人員的安全。6.2在腳手架搭設時，作業人員必須戴安全帽，拴好安全帶，高掛低用，不得單人進行裝設較重桿件和其它易發生失穩、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業。6.3腳手架處于拉結點之上的自由高度不得大于6m，當作業層高出其下拉結件2步以上，且其上高無連接件時，應采取臨時斜拉措施。6.4主體結構外腳手架作業層每平方米架子上施工菏載不得超過3KN，外墻裝修階段時的施工荷載不許超過2KN。6.5作業人員在架上的最大作業高度以可進行正常操作高度，禁止在架板上墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。6.6在作業中禁止隨意拆除腳手架的基本19、構架桿件，整體性能桿件連接固件扣拉結件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經安全員同意，采取相應彌補措施，并在工作完畢或下班時間加以恢復。6.7作業人員在腳手架上操作時，應注意自我安全防護和他人的安全，避免發生碰撞，閃失和落物，嚴禁在腳手架上嬉戲和坐在欄桿上等不安全處休息。6.8腳手架上不得堆方鋼管、鋼模等一切施工材料，并做到隨做隨清。6.9人員上下腳手架必須走設安全防護的通道，嚴禁攀登腳手架上下。6.10操作人員在腳手架作業前，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全因素，應立即停止作業，進行檢查，解決后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時應立20、即通知所有架上人員撤離，在任何情況下嚴禁自架上向下拋擲材料和傾倒建筑垃圾。第七章 腳手架的拆除及安全措施：71拆除的順序為：安全網 墊鋪板 防護欄桿 斜桿 連墻桿 大橫桿 小橫桿 立桿 ，一步一清，一桿一清。72安全措施：1）根據國家城鄉建設環境保護部規定，凡不宜從事高空作業人員，一律不準進行腳手架的架設工作，并禁止酒后上班作業，腳手架嚴禁與其它受力構件相連接，實行持證上崗，搭設過程中，嚴格執行交接班手續，執行上下崗檢查制度。2）遇惡劣天氣，如大風、大雨、下雪后，應對腳手架認真檢查，發現隱患及時排除。3）腳手架使用完畢，在進行整體拆除前，應有施工負責人召集技術、技監（安全）、操作班組進行整體檢21、查確認無嚴重損壞情況后，即可進行交底，布置拆除工作。如腳手架存在有嚴重隱患或者損壞情況，應進行整段加固后，方可進行拆除，拆除時由安全技術交底記錄或技術監督部門派專員現場進行監護知道。4）拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目的警戒標志，警戒區域內嚴禁非操作人員通行或者在腳手架下方繼續組織施工，地面監護人員必須履行職責。5）仔細檢查吊運機械包括鎖具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上，應另外設置。如遇強風、雨、雪等特殊天氣，不應進行腳手架的拆除，夜間實行腳手架的拆除作業，應裝備良好的照明。6）所有高空作業人員應嚴格按照高處作業的規定執行和遵守安全紀律、拆除工藝要求，并自設人員負責監督執行。建筑物22、內所有窗戶必須關閉好，不允許向外開啟或向外伸挑物件。7）拆除人員進入崗位后進行檢查，加固松動部位，清除步層內尚留的材料、物件及垃圾。所有清理物應按安全技術要求輸送至地面，嚴禁高處拋擲。8）所有連墻體件、斜拉桿、隔排措施，登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除。所有桿件和扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著扣件輸送地面。9）挑架部分，應在下放具備安全技術交底記錄可靠的措施后方可進行，所有墊鋪板，應自外向里豎直、搬運、防止向外翻起后，板面垃圾物件直接從高處墜落傷人。10）腳手架內必須使用電焊氣割工藝時，應嚴格按照國家特殊工種的要求和消防規定執行，辦理動火手續，增派專職人員配備料斗23、（桶）防止火星和切割物濺出，嚴禁無證動用焊割工具。11）腳手架避雷措施：用直徑不小于12mm鍍鋅鋼筋制作避雷針，設在腳手架四周的腳手架立桿上，此立桿高出其它立桿不小于1m，并將所有最上層的橫桿全部聯通，形成避雷網絡。接地極采用404扁鋼制作，按腳手架的連續長度不超過50m設置一個接地極，但應滿足離接地極最遠點內腳手架上的過度電阻不超過10歐姆的要求，如不能滿足此要求，應縮小接地間距，將接地極與樓層接地鋼筋焊接。有雷雨或有陰云密布將有大雨時，腳手架上的操作人員應立即撤離以防雷擊。12）落地式外墻腳手架與懸挑腳手架必須完全斷開，外墻腳手架必須與模板支撐用的滿堂紅腳手架全部斷開。13）承受卸載用的鋼24、絲繩埋件固定端混凝土，必須在達到100%的設計強度后方能使用。第八章 附錄：懸挑腳手架強度及穩定性驗算為適應高層建筑分段搭設腳手架要求和配合施工等因素，根據規范規定可搭設不超過15米的懸挑式腳手架，北部文化館二層東側、北側、西側設計懸挑一次，南側博物館二層設計懸挑二次，東南角2#坡道上方均設計懸挑一次，故最大搭設高度為5.5+5.5+1.5=12.5米。第九章 主要設計參數詳見下頁：懸挑腳手架計算書附: 1施工通道做法示意圖 2腳手架搭設平面示意圖 3一層消防通道處安全入口做法立面圖懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度最大值5.5+5.5+5.5+1.5=18.0米，立25、桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.9米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為482.8， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。基本風壓0.55kN/m2，高度變化系數1.63,體型系數1.0。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3米。26、懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.50m。拉桿采用鋼絲繩。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.036+1.20.113+1.42.250=3.328kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎27、矩 計算公式如下: M=3.3281.0502/8=0.337kN.m =0.337106/4248.0=79.33N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.036+0.113+2.250=2.398kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.3989004/(3842.06105101950.0)=0.98mm 小橫桿的最大撓度小于900/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大28、反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0360.9=0.0324kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.91.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3.0000.91.500/2=2.025kN 荷載的計算值 P=(1.20.0324+1.20.101+1.42.025)/2=1.498kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.5002+0.1751.29、4981.500=0.401kN.m =0.401106/4248.0=94.397N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0361500.004/(1002.060105101950.000)=0.06mm 集中荷載標準值P=0.0324+0.101+2.025=2.158kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.14621581500.003/(1002.30、060105101950.000)=3.97mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.06mm+3.97mm=4.03mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.91.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3.0000.91.500/2=231、.025kN 荷載的計算值 R=1.20.053+1.20.101+1.42.025=3.02kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.0998 NG1 =0.10018=1.800kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.132、5 NG2 = 0.15041.500(0.9+0.700)/2=0.72 kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4=1.800+0.72+0.450+0.135=3.105kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準33、值 NQ = 3.00021.5000.9/2=4.05kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.63 Us 風荷載體型系數：Us = 1.0 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5501.631.0 =0.628kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.34、23.105+0.851.44.05=8.546 kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.105+1.44.05=9.396kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.6281.5001.8001.800/10=0.363kN.m 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 35、立桿的軸心壓力設計值，N=9.396kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為3118/16=195； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9396/(0.19397)=124.5636、6 N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.546kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為3118/16=19537、； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.363 kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8546/(0.19397)+363000/4248=198.452N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算，型材為18a號工字鋼。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側38、腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 =1500mm，水平支撐梁的18a號工字鋼截面慣性矩I =1272.7 cm4，截面抵抗矩W =141.40 cm3，截面積A =25.69 cm2。 受腳手架集中荷載 P=9.396kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.225.690.00017.8510=0.24 kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經對連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.435kN,R2=6.741kN,R3=0.363kN 最大彎矩39、 Mmax=2.698kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=2.698106/(1.05141400.0)+6.481000/2569.0=20.69N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =2.75106/(0.929141000.00)=20.95N/m40、m2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=18.790kN十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=18.790kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.41、82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00018.790/0.850=176.842kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑18.5mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=18.790kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=187904/(3.1416502)1/2=16mm十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算42、如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.344kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=53444/(3.1416502)1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.34kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于5343.79/(3.1416201.5)=56.7mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.34kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!