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1、元宏錦江(一期)2#樓斜屋面模板專項施工方案編制： 審核： 批準： 福建省永泰建筑工程公司2011.2.08目 錄一、編制依據。1設計施工圖紙2現行規范標準二、工程概況1工程建設相關單位2建筑設計概況3結構設計概況4工程特點、重點、難點三、施工方法及要點1概況2材料的選用3模板工程施工方法及要點3.2.5柱、梁、連梁模4支撐體系5模板支設注意事項6，屋面板模板設計7，屋面梁模板設計8，采用鋼管腳手架元宏錦江一期，2#樓斜屋面模板專項施工方案一、編制依據1設計施工圖紙序號圖紙名稱圖號出圖日期12#樓結構設計圖結施、結通圖2010年3月22樓#建筑設計圖建施、建通圖2010年3月2現行規范標準混凝2、土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001施工組織設計工程設計圖紙及標準圖集二、工程概況：1工程建設相關單位序號項目內容1工程名稱開封元宏錦江一期工程2#樓2建設單位開封元宏房地產開發有限公司3設計單位開封市建筑設計院有限公司4監理單位河南建工工程監理有限公司5總包單位福建省永泰建筑工程公司6質量監督開封市質量監督站2建筑設計概況 m二至十七層層高為m。3結構設計概況結構類型：框架剪力墻結構。建筑耐火等級為二級，抗震設防烈度為7度，工程為多層建筑。4工程特點、重點、難點 m二至3、十七層層高為，層數為17層，屋面為斜屋面。屋面工程形狀復雜，斜屋面高低錯落，屋面斜板傾角為60和30，屋面模板工程施工難度大，勞動強度高，標高控制較難，模板等周轉材料消耗量遠遠超出定額消耗量，為一次攤銷。屋面板有向外懸挑500mm的檐溝，檐口支架搭設困難。屋面板上有老虎窗，給施工帶來更大的難度，模板配置要求更高。支撐體系搭設困難，整個支撐體系為滿堂架支撐系統，控制好水平拉桿的設置和受力立桿的傳力途徑，采用扣件鋼管架支撐，確保模板的穩定性和剛度。三、斜屋面施工方法及要點1概況 m二至十七層層高為mm。屋面斜板傾角為60和30，斜板至屋脊高度為4.15m。2材料的選用屋面模板體系采用18厚木膠合板4、及50X100木檔配置，模板支架系統采用鋼管扣件架滿堂搭設。3模板工程施工方法及要點主體結構柱模安裝滿堂架搭設立梁模鋪斜屋面板加固滿堂架搭設前先在十七層板面（層面結構標高為17. 4m）閣樓屋面柱模定線安裝，天溝預先支設放出輪廓線及控制標高線和斜屋面屋脊線及陰角線（整個坡屋面水平投影線）。.mm不等。搭架時按控制標高立好高點及低點立桿，掃地杠水平桿及縱橫向剪力撐。架子搭設完畢之后，在梁模板支設至斜屋面梁底，立梁側膜、鋪坡，枋與架提固定采用18#鐵絲8字型綁扎，綁扎點間距不大于1000。2#樓坡屋面還帶有天溝向外挑500，外邊翻高500，。為保證混凝土外觀質量及剛性防水要求反沿與斜面板混凝土一次5、澆筑。天溝剖面示例圖： 老虎窗支撐布置圖煙道中心線距屋脊小于1500時，應高出屋脊500；煙道中心線距屋脊1500-3000時，應與屋脊同高；煙道中心線距屋脊大于3000時，其頂部與屋脊的連線同屋脊水平線之間夾角不大于10。煙道支撐布置圖屋脊及陰角模板施工是整個坡屋面模板工程關鍵。搭設架體時要求嚴格按樓面放出的輪廓線及控制標高施工在架體上鋪好墊底木枋并綁牢后，按樓面上的控制線在木枋上彈出屋脊及陰角線，再進行模板施工，確定截面尺寸準確。30處采用單面模板法：此法是斜屋面混凝土施工中較常用的簡易法，但影響澆筑質量的方面較多，如屋面坡度的大小，模板的光滑程度和坍落度的影響等。因混凝土無法按常規振搗而6、導致不密實，須待混凝土處于初凝階段再振搗。此時混凝土的可塑性降低，再振搗勢必造成混凝土的內傷和裂紋。為此，在施工中應采用一些措施，如控制混凝土的坍落度30-50mm，利用焊接板筋做抗滑移帶和確定混凝土流向、分段施工等。為了保證板面的平整度，隨搗隨用1：25水泥砂漿抹平。 60處為雙面夾板法。施工需要用短鋼筋作支架，并加設止水片，以控制屋面厚度和止水、防滲。由于模板支撐系統承受斜屋面的橫向推力，因此，必須設置斜撐。應兩面同時順向澆筑混凝土，以減少側壓力，使焊接鋼筋同時雙面受力。防止混凝土單側澆筑使支架發生位移而一邊倒，甚至發生坍塌事故。斜屋面混凝土施工受到高處作業、坡度大小、形狀變化和槽溝等多方7、面影響，支模及澆筑混凝土均比較困難。4支撐體系2#樓采用滿堂架搭設，滿堂架立桿從十七層閣樓坡屋面頂高度不等，立桿間距為1000，水平桿間距為1500，搭設。架搭設高度依據斜屋面坡度及標高而定。為了保證整個支撐體系的穩定，縱橫必須全部設置掃地桿及落地落地剪力撐，以消除屋面側的壓力。滿堂架搭設示例圖：5模板支設注意事項按施工規定要求超過4m跨梁中部起拱2%配置模板時工長必須對主要部位重點檢查模板的加工質量。 六，屋面板模板設計其計算簡圖如下： q(恒載) 本工程樓板厚為：0.10m，根據具體情況對100mm的板進行計算樓板的模板及支撐設計：（1）、對于板厚為100mm的模板采用18厚膠合板（9158、1830），次龍骨采用100100松木順膠合板短邊方向布置間距366mm，主龍骨采用8080松木條間距1000，支撐采用碗扣式鋼管進行支撐，支撐間距12001000mm。E：木材彈性模量?。?-10）103 N/mm2,：木材抗彎強度設計值，松木取13 N/mm2詳樓模板支撐圖。各材料的驗算如下：（以板厚100為驗算依據）1、膠合板驗算荷載（KN/m2）取1米板寬進行計算 新澆鋼筋砼自重： 25（0.5+3）=4.20（KN/m）(KN/m）樓板模板是雙向板（按三跨連續梁），其計算簡圖如下: q(恒載) 366 366 366(1)、活荷載按均布荷載考慮, (按最不利組合進行布置), 其計算簡9、圖如下: q1(活荷載) 366 366 366Mmax3.5) 2=0.11（KN.m）Vmax3.5) 0.366=1.71（KN）(2)、活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置其計算簡圖如下: F（活荷載） F（活荷載） 366 366 366按剪力最不利組合布置 F（活荷載）F（活荷載） 366 366 366Mmax220.366=0.32（KN.m）Vmax3.5=3.28（KN）故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m) V=3.28(KN)進行強度驗算(3）抗彎強度的驗算Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(mm3)= Mmax/Wx106/494110、0=6.48(MPa)fm=13 (MPa) 所以抗彎強度滿足要求（4）抗剪強度的驗算=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)= 3103/(291518)=0.30(MPa)ft=1.4 (MPa)所以抗剪強度滿足要求（5）撓度的驗算，其計算簡圖如下：q（活荷載不考慮振搗砼產生的荷載） 366 366 366q=4.5 KN/m2 I=(bh3)/12=(915183)/12=444690 (mm4)， Kw查建筑施工手冊第四版縮印本P51-52W=(Kwql43664/（1009000444690）所以撓度滿足要求2、次龍骨驗算次龍骨采用100100，間距366mm恒荷載的計算簡圖如下：11、 q(恒荷載) 1000 1000 1000（1） 活荷載按均布考慮：其計算簡圖如下： q(活荷載) 1000 1000 10000.366=1.54(KN/m)q0.366=1.28(KN/m)查表得Mmax1.28) 2=0.31（KNm）Vmax1.28) 1.0=1.71（KN）（2） 活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置,計算簡圖如下 F F 1000 1000 1000按剪力最不利組合布置,計算簡圖如下 F F 1000 1000 1000查表得Mmax221.0=0.40（KNm）Vmax1.28=1.79（KN）故取(1)、（2）的大值M=0.40(KNm) V=1.79（K12、N)進行強度驗算 (3)、抗彎強度的驗算Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67(mm3)= Mmax/Wx106)/166666.67=2.40(MPa)fm=13 (MPa)所以抗彎強度滿足要求(4)、抗剪強度的驗算：=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3103/(2100100)=0.27(MPa)ft =1.4 (MPa)所以抗剪強度滿足要求（5）、撓度的驗算，其計算簡圖如下（本工程存在單跨的現象，單跨的撓度最大，按單跨計算）q（活荷載不考慮振搗砼產生的荷載） 1000 0.366=1.54 KN/m I=(bh3)/12=(1001003)/1213、=8333333.33 (mm4)， Kw查建筑施工手冊第四版縮印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=510004/（38490008333333.33）所以撓度滿足要求3、主龍骨的驗算主龍骨采用100100， S=1000(mm)（1） 恒荷載計算簡圖如下： F F F F F F FFFF 1200 1200 1200（2）活荷載a、按彎矩最不利布置組合 F F F F FFFF 1200 1200 1200b、按剪力最不利布置組合 F F F F F F F 1200 1200 1200（3）強度驗算F活Mmax1.28) 1.2=0.89（KNm）Vmax1.28) =3.14、63（KN）max= Mmax/Wx106/ 1/61001002=5.34(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3103)/(2100100) =0.54(MPa)ft=1.4 (MPa)故強度滿足要求（4）撓度的驗算，其計算簡圖如下：（本工程存在單跨的現象，單跨的撓度最大，按單跨計算）F F F F 1200 Wmax=(Fa(3l2-4a2103(312002-44002/249000（1/12）1001003=1.26 (mm ) w=1200/400=3 (mm)所以撓度滿足要求七 屋面梁模板設計：本工程的梁截面尺寸有：250450、等,梁模板采用115、8厚膠合板，底模橫楞采用100100mm的中方，間距500mm、600mm，縱楞采用100mm100mm，間距500mm、600mm，扣件式鋼管支撐，間距1200、1500mm，橫楞采用100mm100mm,具體詳梁模板構造圖，穿梁螺栓的水平間距為1000mm。本組織針對梁進行240450 mm2進行驗算。（其計算簡圖按二跨連續梁計算）一、針對250450mm2的梁進行計算1、底模計算(1)底模驗算a.強度驗算：底板承受荷載：0.20=0.10（KN/m）鋼筋砼自重：250.8=3 (KN/m)0.20=0.4 (KN/m)恒載:：q=（0.10+3）1=3.72(KN/m)活載：q11=0.16、56 (KN/m) 600 600 600a、強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q1(活荷載) 600 600 600Mmax=Kmql20.56) 0.5=0.16（KNm）Vmax=Kv0.56) 0.8=1.55（KN）Wx=(bh2 )/6=(915182 ) /6=49410(mm3)max= Mmax/Wx106)/49410=3.24(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3103)/(291518) =0.14(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(活載) 600 600 60017、Wmax=(Kwql46004/1009000915183（1/12）所以撓度滿足要求（2）次龍骨驗算a. 強度驗算： q=3.72+0.56=4.28（KN/m）q,=3.72（KN/m）（用于撓度計算）按單跨計算，其計算簡圖如下：（500mm為梁寬各邊加100mm）400Mmax=（1/8）ql2=（1/8）2=0.09（KNm）Vmax0.4 =0.86（KN）max= Mmax/Wx106)/（1/6）1001002=0.54(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3103)/(2100100) =0.13(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足18、要求b. 撓度驗算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 54004/3849000（1/12）1001003=0.02(mm ) w=400/400=0.75(mm)所以撓度滿足要求（3）主龍骨驗算其計算簡圖如下： q(恒載) 1500 1500 1500a、 強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q1(活荷載) 1500 1500 1500Mmax=Kmql20.56) 2=0.98（KNm）Vmax=Kvql=(050.56) 1.5=3.87（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx106)/16619、666.67=5.88(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3103)/(2100100) =0.58(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(活載) 1500 1500 1500Wmax=(Kwql415004/10090001001003（1/12）所以撓度滿足要求2、側模的驗算（1）膠合板的驗算ct012V1/224(250)/(20+15)21/2=49.07（KN/m2）P=25H=250.5=15 （KN/m2）取二者較小值 P=15（KN/m2）計算振搗荷載 4（KN/m2）15=18（KN/m2）20、活載 q14=5.6（KN/m2）b.強度驗算：按二跨連續梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 彎矩活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 250 250 剪力活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Mmax=Kmql25.6) 2=0.16（KNm）Vmax=Kv5.6) 0.25=3.69（KN）Wx=(bh2 )/6=(600182 ) /6=32400 (mm3)max= Mmax/Wx106)/32400=4.93(MPa) fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3103)/(260018) 21、=0.51(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求c. 撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Wmax=(Kwql4182504/1009000（1/12）1001003=0.49 (mm ) w=l/400=250/400=0.63 (mm)所以撓度滿足要求（2）橫楞的驗算151.2/2=2.7（KN/m）活載 q141.4/2=0.84（KN/m）強度驗算：按三跨連續梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 1000 1000 1000Mmax=Kmql20.84) 12=22、0.37（KNm）Vmax=Kv0.84) 1=2.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(1001002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx106)/166666.67=2.22(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3103)/(2100100) =0.32(MPa)ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000Wmax=(Kwql410004/1009000（1/12）1001003=0.24(mm ) w=1000/400=2.5 (mm)所以撓度滿足要求(3)23、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN=fAN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面積（mm2）f2查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm穿梁螺栓有效面積：A=76mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18穿梁螺栓最大容許拉力值：N=17076/1000=12.92 KNN(4) 支撐驗算：F=+3.5)0.915 =KN模板支撐采用483.5的扣件式鋼管進行支撐，采用48cm2 ,i=（I/A）1/2=9cm ,h0=1800,f=205 N/mm2h+2a=1800+2100=2000mmk1=1.167 k2=1.000（支撐高度小等于4m），k1 ,k2系數查建筑施工手冊第四縮印本中腳手架結構模板支撐的構24、造和設計P240。l0= k1k2(h+2a)=2334mm= l 0/i=2334/15.9=147查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001附錄E可得Nd=A42420510-3所以鋼管支撐穩定性滿足要求。八采用扣件式鋼管腳手架采用扣件式鋼管腳手架，支撐間距為10001000查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001可得cm2 ，i=（I/A）1/2=1.59cm , f=205 N/mm2支架立桿步距h=1800mm （根據層高設置一步距） 取 a=650mmh+2a=1800+2650=3100mmk1=1.167 k2=1.000， k1 ,k2系25、數查建筑施工手冊第四縮印本中腳手架結構模板的構造和設計P240。l0= k1k2(h+2a)=3618mm= l 0/i=3618/15.9=228查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001可得Nd=A42420510-3所以鋼管支撐穩定性滿足要求。2、 梁的模板支撐3)可采用483.5的扣件式鋼管腳手架模板支架支撐，其計算如下（假設梁的高度為500mm）：查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001可得cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205 N/mm2支架立桿步距h=1800mm （根據層高設置一步距） 取 a=400mmh+2a=1800+26、2400=2600mmk1=1.167 k2=1.000， k1 ,k2系數查建筑施工手冊第四縮印本中腳手架結構模板的構造和設計P240。l0= k1k2(h+2a)=3034m= l 0/i=3034/15.9=191查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001可得Nd=A42420510-3所以鋼管支撐穩定性滿足要求（2）、對于層高為2.9米，可采用483.5的扣件式鋼管腳手架模板支架支撐，其計算如下（假設梁的高度為400mm）：查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001可得cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205 N/mm2支架立桿步距h=1800mm 取 a=350mmh+2a=1800+2350=2500mmk1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2系數查建筑施工手冊第四縮印本中腳架結構模板支撐的構造和設計P240。l0= k1k2(h+2a)=2918mm= l 0/i=2918/15.9=183查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001可得Nd=A42420510-3所以鋼管支撐穩定性滿足要求。