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1、 五華大廈 施工電梯方案五華大廈施工電梯基礎施工方案一、工程概況本工程總建筑面積25815.13，上部為2棟8層的多層辦公樓，設一層地下室，平時為車庫、設備用房，戰時地下一層局部為六級人防。上部結構體系：1#、2#樓為框架剪力墻結構。建筑防火分類及耐火等級為一級。建筑抗震設防類別為丙類，建筑結構安全等級為二級，所在地區的抗震設防烈度為7度。該工程擬采用兩臺施工電梯，其中1#樓和2#樓各采用一臺由湖北江漢建筑工程機械有限公司生產的SCD 200/200DK型施工電梯，即可滿足現場施工需要及現場施工垂直運輸的要求。1#樓施工電梯安裝在地下室頂板上，（具體位置詳見平附圖1），2#樓施工電梯安裝在地面2、上，（具體位置詳見附圖2），搭設高度為48M（32節）。二、施工電梯技術方案（一）、1#樓施工電梯基礎（位于地下室頂板上方）1、施工電梯基本參數施工電梯型號：SC200/200； 吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：100m； 標準節長度：1.508m；底籠長：5.3m； 底籠寬：4.2m；標準節重：190kg； 對重重量：1800kg；單個吊籠重: 945kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1200kg； 施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進行加固處理，滿堂鋼管架應經受力計算后進行搭設。考慮到動荷載、自重誤差及風荷載對基礎的影響，取荷載系數n=2.1。同時應能承受施工電梯工作時最不3、利條件下的全部荷載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P =吊籠重+護欄重+標準節總重+對重體重+額定載荷重）*2.1=（2*1600）+1600+（68*174）+2*1600+2*2000*2.147515=475KN。2、回撐搭設方案：根據施工電梯廠家提供的使用說明書得知總荷載為475KN，基礎尺寸為38005500mm，因此加固范圍為45006000mm，由此地下室頂板承擔的總荷載為12.825 kN/m2,此荷載由施工電梯底部45006000范圍的樓板承擔，而根據結構設計地下室頂板施工荷載為9KN/m2，故需要在樓板下面設置鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按404、0mm縱橫間距設置立桿，縱橫向水平間距400，高度方向步距h=1000mm加設水平方向拉桿。3、地下室頂板支撐架計算書：（1）計算依據：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（2）設計選型：地下室頂板在1#樓施工電梯基礎底部采用鋼管腳手架回撐的方式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為400400mm，步距為1000mm，45mm95mm方木，鋼管頂托頂緊。考慮到5、地下室頂板的使用安全，將施工電梯位置的最大荷載放大至50.0 kN/m2進行驗算。 落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元（3）、計算書；1）、參數信息:（1）.基本參數立柱橫向間距或排距la(m):0.40，腳手架步距h(m)：1.00；立桿縱向間距lb(m):0.40，腳手架搭設高度H(m)：3.80；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型(mm):483.5（考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用483.0）連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數:0.80；（2）.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄6、桿自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):50.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；2）、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖（1）.荷載的計算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 50.0000.400 = 20.000 kN/m；活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 1.0000.400 = 0.4007、 kN/m（2）.強度計算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.270+ 1.220.000 = 24.324 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.400 = 0.560 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.124.3240.4002 + 0.117 0.5600.4002 = 0.400 kN.m ；最大支座力 N = 1.124.3240.400 + 1.20.5600.400 = 10.971 kN；截面8、應力 = 0.400106 / (5080.0) = 78.675 N/mm2；縱向鋼管的計算強度 78.675 小于 205.000 N/mm2,滿足要求!（3）.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下:均布恒載:q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；均布活載：p = 0.400 kN/m；V = (0.677 20.270+0.9900.400)400.04/(1002.060105121900.0)=0.144mm縱向鋼管的最大撓度小于 400.000 /250 大于 10,滿足要求!3）、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨9、連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =10.971 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面應力 = 0.216 N/mm2 ；橫向鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.000/150大于10 mm,滿足要求!4）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取1610、.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.973 kN；R F=703kN該基礎符合施工升降機的要求。5、基礎承臺驗算基礎承臺砼強度等級為C30，其軸心抗壓強度fc=14.3N/mm2，軸心抗拉強度ft=1.43N/mm2，底面長l=4.5m，寬b=6.5m，底面積S=4.56.5=29.25m2，承臺高h=0.3m, 導軌架長c=0.8m，寬a=0.8m。1）承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=29.25(Pk11、+Gk)/fc=(352+263.25)/14.3=0.045m2。（滿足要求）2）承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下： 應滿足如下要求 式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=352/29.25=12.034kN/m2； hp-受沖切承載力截面高度影響系數，本例取Bhp=1； h0-基礎沖切破壞錐體的有效高度，取h0=300-35=265mm； Al-沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=6.51.4=9.1m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at-沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上12、邊長，取導軌架寬a； ab-沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=a+2h0=0.8+20.265=1.33m am=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m FlPjAl=12.0349.1=109.51kN0.7hpftamh0=0.711.431065265/1000=282.51kN109.51kN，滿足要求！6、承臺底部配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： 式中 M1,M2-任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1-任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.9m；l,b-基礎底面的長和寬；pm13、ax,pmin-相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(263.25+352)/29.25=21.03kN/m2；p-相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=21.03kN/m2；G-考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35352=475.2kN；M1=1.92/12(24.5+0.65)(21.03+21.03-2352/29.25)+(21.03-21.03)4.5=52.23kNm;M2=(4.5-0.8)2/48(26.5+0.65)(14、21.03+21.03-2352/29.25)=70.04kNm;基礎配筋計算 式中 a1-砼強度等級不超過C50，取a1=1；1-1截面：s=|M|/(a1fcbh02)=58.84106/(1.0014.304.60103265.002)=0.004；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.005)0.5=0.0045；s=1-/2=1-0.005/2=0.997；As=|M|/(sfyh0)=52.23106/(0.998360.00265.00)=548.58mm2。2-2截面：s=|M|/(a1fcbh02)=83.239106/(1.0014.306.50103265.002)=015、.004；=1-(1-s)1/2=1-(1-20.005)0.5=0.0045；s=1-/2=1-0.005/2=0.997；As=|M|/(sfyh0)=70.04106/(0.998360.00265.00)=705.52mm2。截面1-1配筋：選配C10200，As1=1805.5 mm2 548.58 mm2截面2-2配筋：選配C10200，As1=2590.5 mm2 705.52mm2承臺配筋滿足要求！綜上所述，2#施工電梯位于回填土上方，電梯承臺尺寸4500*6500*300，承臺配筋選配C10200雙層雙向鋼筋，As1=1805.5 mm2, As2=2590.5 mm2滿足要16、求。目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工升降機的選型2四、施工電梯位置選擇的原則2五、計算書2六、注意事項7一、編制依據1、施工現場平面圖2、衛津南路項目一期高層住宅工程施工圖紙3、SC型施工升降機使用手冊4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范二、工程概況本工程位于天津市南開區衛津南路與紅旗南路交匯處西北角，緊鄰天津市奧體中心體育館。總建筑面積72674m2，其中地上42層，層高3.15m，地下2層，檐口高度139.5m，其結構形式為剪力墻結構。地上由16#樓、17#樓兩棟相互獨立的主樓組成，兩棟樓的外立面和各層平面基本相同。三、施工升降機的選型根據衛津南路項目一期高層住宅工程砌筑結構17、和裝修裝飾工程量，該工程選擇2臺SCD型200200施工電梯，部署在零層樓板(4-A)(4-C)/(4-2)和(5-A) (5-C)/(5-2)具體位置詳見施工電梯基礎位置圖。根據SCD型施工升降機使用手冊提供的基礎尺寸和現場的實際情況施工升降機基礎尺寸為3600mm4000mm，厚度為300mm，混凝土強度等級為C30，其內部配筋為14200。施工升降機基礎作用在地下室頂板上，施工升降機基礎所在地下室頂板下部需要用腳手架加固，其腳手架搭設的間距、步距均由計算確定。施工電梯基礎與地下室頂板之間做好防水及保護層。四、施工電梯位置選擇的原則滿足使用功能及砌筑階段裝修階段工程量。滿足施工電梯的各種性18、能，確保施工電梯安裝和拆除方便。降低費用，使施工電梯安裝和拆除費用盡量降低。五、計算書1基礎受力計算基礎受壓計算基礎為軸心受壓，計算簡圖如下：基礎自重：w=3.64.00.325=108KN則靜荷載：W=108KN1.2/（3.64）=9KN/m2基礎壓力設計值設為P，電梯架設高度約為135.6m。則：P（吊籠重+外籠重+導軌架總重量+對重重+載重量）1.4根據SC型施工電梯使用手冊查的施工電梯的各種參數：吊籠重120022400kg；外籠重1480kg；配重重120022400 kg；載重量200024000 kg；導軌架總重：標準節長度：1508mm；標準節重量：150kg；電梯安裝高度：19、135.6m；標準節數量：135.61.50889.92；取90節標準節總重量1509013500kgP（2400+1480+2400+4000+13500）1.4237801.433292kg1kg9.8N33292kg326.26KN地基凈反力pn=P/A=326.26（3.604.00）22.66KN/m2則地基總靜反力為W+pn31.66 KN/m2基礎驗算：基礎砼強度等級為C30，軸心抗壓強度fc=14.3N/mm2,軸心抗拉強度ft=1.43 N/mm2,底面積S=4.03.6=14.4m2。考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取基礎承載系數n=2。基礎承載P=G2=326.2620、2=652.52KN基礎底面積驗算，軸心受壓基礎基底面積應滿足S(PF)/fc=(652.52108)/(14.3103)=0.053m2(滿足要求)基礎受彎計算基礎底板在地基凈反力作用下，在縱橫兩個方向都將產生彎矩，計算兩個方向的彎矩時，把基礎視為固定在標準節周邊的四面挑出的懸臂板。基礎受彎計算簡圖如下：沿基礎長邊方向，標準節邊截面I-I處的彎矩M=pnl（b-hc）2/8=31.663.60（4.00-1.1）2/8=119.82KNm=1.20108Nmm沿基礎短邊方向，標準節邊截面-處的彎矩M=pnb（l-bc）2/8=31.664.00（3.60-0.6）2/8=142.47KNm=21、1.42108Nmm配筋面積計算,公式如下: 依據混凝土結構設計規范GB 50010-2002 式中 1系數，混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，混凝土強度為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值，取14.3kpa；h0基礎的計算高度，取保護層厚度為20mm，考慮鋼筋直徑為20mm，故h0=270。經過計算得：s=1.42108/(1.0014.33.61032702)=0.038=1-(1-20.038)0.5=0.039s=1-0.039/2=0.981As=1.42108/(0.981270300.00)=1787.04mm2。配筋率為=0.17%。22、=0.17%min=0.21%Asmin=2520mm2取基礎鋼筋取14，則n=2520/153.86=16.4（根），取18根。間距為（3600-50）/17=208.82mm，取200mm。受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范GB 50007-2002第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數，取 hp=1.00；ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.43kPa；am沖切破壞錐體最不利一側計算長度： am=0.6+(0.7 +20.2)/2=0.85m；h0基礎的有效高度，取 h0=0.27m；Pj最大壓力設計值，取 Pj=31.66kPa；Fl實際沖23、切承載力： Fl=31.664.00+（0.7+0.202）（3.60-0.6）/2/2=130.6kN。或Fl=31.663.60+0.64.00-（0.7+0.202）/2/2=96.4kN。允許沖切力：0.71.001.43850270=229.73kN實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！升降機基礎加固措施計算為了保證結構的安全，采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔升降機、基礎及防水層的全部荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至基礎底板。防水層的混凝土厚度為90mm，加上防水卷材及粘結劑，按100mm混凝土層考慮計算荷載。w2=65.60.125=84KNW2=841.2/（65.24、6）=3 KN/m2荷載計算N22.66+9+3 34.66KN/m2底部加固腳手架構造要求立桿間距900，橫桿步距1500。腳手架立桿穩定性驗算按地下室頂板沒有承載力計算：每根立桿承受的上部荷載34.660.90.928.07KN腳手架自重產生的荷載N2 =0.1494.051.20.724KN（腳手架搭設高度按從地下一層頂板頂面至地下室頂板板底計算，地下二層搭設方法、立桿間距、立桿位置均同地下一層立桿搭設形式）立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值： N = 28.07+0.724=28.79kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉25、半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = kuh (1) l0 = (h+2a) (2) k 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.5 h為立桿步距，取為0.9m a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.4m； 按26、公式(1)的計算：l0 = kuh=1.1551.50.9=1.56 = l0/i =1.56/1.58=0.99 = 28.79/(0.994.89)=59.47N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 按公式(2)的計算：l0 = (h+2a)=0.9+20.4=1.7 = l0/i =1.7/1.58=1.08 = 28.79/(1.74.89)=34.63N/mm2立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2附著架的設置(1) 附著架二層樓板處安裝一道，往上每兩層設置一道。(2) 附著架允許的最大水平傾角為1015。六、注意事項1）施工電梯基礎放在地下室頂板上，必須對電梯基礎所在位置的地下一層、地下二層頂板進行回頂。回頂示意圖附后。2）由于地基較室外地坪深750mm，容易積水，因而需做好排水措施，避免基礎腐蝕。3）基礎混凝土需振搗密實，表面需平整、光滑。4）地腳螺栓需鉤住基礎加強鋼筋，確保底盤與基礎緊固。5）制作基礎時必須同時埋好接地裝置。第 25 頁 共 25頁