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1、城市公路運輸綜合服務中心工程雙排扣件式鋼管外腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據4二、工程概況4三、設計總體思路42、勞動力、機械設備計劃5四、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施51、地基處理52、立桿53、大橫桿64、小橫桿65、縱、橫向掃地桿66、 剪刀撐77、竹笆78、連墻件89、防護設施910、腳手架出入口的構造10五、架體防雷構造措施106.采用搭接焊時，其焊接長度如下：11六、落地式鋼管腳手架搭設、拆除121、搭設順序122、施工工藝123、腳手架的拆除施工工藝132、4、雙排鋼管腳手架搭設示意圖及各構造節點圖13 腳手架搭設示意圖13七、腳手架檢查驗收181. 搭設階段性檢查與驗收：18腳手架階段性檢查與驗收內容182. 在使用中應定期檢查的項目193. 搭設的規范允許偏差19八、安全措施211、材質及其使用的安全技術措施212、腳手架搭設的安全技術措施223、 腳手架上施工作業的安全技術措施224、 腳手架拆除的安全技術措施23九、文明施工要求24十、腳手架施工應急救援預案261、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案262、機械傷害急救援預案273、腳手架坍塌274、項目部安全急救援預案28十一、腳手架計算書29一、大橫桿的計算30大橫桿計算荷載組合簡圖(3、支座最大彎矩)301、均布荷載計算302、強度計算303、撓度計算31三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度31二、小橫桿的計算311、荷載值計算322、強度計算323、撓度計算33三、扣件抗滑力的計算33四、腳手架立桿荷載計算341、腳手架自重標準值產生的軸向力342、構配件自重產生的軸向力343、活荷載354、風荷載標準值計算35五、立桿的穩定性計算（上部單立桿高度26.9m）351、考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算352、風荷載時設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式353、考慮風荷載時立桿的穩定性計算354、不考略風荷載時立桿的穩定性計算36六、可搭設高度計算（按單立桿計算）36七、連墻4、件的計算37雙排扣件式鋼管外腳手架施工方案一、編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302001J 842001（2002年版） （2）建筑施工安全檢查標準JGJ 5999 （3）建筑施工高處作業安全技術規程JGJB0-91 （4）建筑結構荷載規范GB50009-2001(5)混凝土結構設計規范GB50010-2010(6)建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001（7）本工程施工圖紙及施工組織設計二、工程概況xx市公路運輸綜合服務中心工程位于x。地上B區10層，地下室1層，框架剪力墻結構，總建筑面積12458.8m2。B區長為62.4米，寬為15.6米，建筑總5、高度為41.7m；三、設計總體思路1、待工程地下防水和土方回填完畢后，沿建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于裝修施工，同時兼作安全防護。雙排外腳手架搭設外架全高43.2m，為確保架體安全，本方案按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302001 5.38條高度超過50m的腳手架要求，作構造加強，下部18m 采用雙排雙立桿，18m以上采用雙排單立桿，高26.9m。在15.6米和26.4米處位置設12號鋼絲繩進行二次卸載，卸荷點水平方向間距見附圖。卸荷鋼絲繩一端連接在結構預埋的鋼筋環上，另一端斜向下吊在腳手架節點處，在小橫桿與大橫桿的交接處加兩道防滑扣件；斜拉鋼絲6、繩用手拉葫蘆拉緊，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須在立桿與大橫桿、小橫桿交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊；吊點處應增設兩根小橫桿，一根與立桿卡牢，一根與大橫桿卡牢。鋼絲繩的上端穿過預埋的鋼筋環上。卸荷鋼絲繩采用騎馬式卡扣固定端頭，每個固定點不少于3個卡扣（同向），鋼絲繩自由端回扣至端頭卡扣內，搭接鋼絲繩亦采用此種方式。鋼絲繩與混凝土接觸面之間加墊舊橡膠塊，以防止混凝土磨損鋼繩。腳手架采用雙排，外架立桿距離結構外沿或陽臺外沿0.2米，橫距為0.85m ，立桿縱距為1.5m，立桿步距1.8m，連墻件采用兩步三跨。 2、勞動力、機械設備計劃架子工：8人、水準儀一臺 經7、緯儀一臺、50米鋼尺、5米盒尺、小線等 四、扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施1、地基處理基坑回填土按照設計要求分層夯實，壓實系數0.94，分層取樣試驗合格后方可進行下一步回填土。土方回填完后表面用C15混凝土進行硬化，厚度為10cm，基礎上、底座下設置12號槽鋼，布設必須平穩，不得懸空。2、立桿架體下部18m 采用483.0雙排雙立桿，18m以上采用雙排單立桿。立桿頂端高出結構欄桿至少1.5m。立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離8、不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之上，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m 且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。4、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距9、相同，且根據作業層竹笆搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1 根小橫桿，最大間距不超過90cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15 cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm 的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于雙立桿腳手架，在單立桿與雙立桿接點距離20mm的位置，增加一道縱、橫向掃地桿。6、 剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步4 跨10、設置一道，斜桿與地面的夾角在45之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣節點。所有固定點距主節距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用搭接連接。本工程腳手架在兩端和中間每隔6 跨設置一道橫向斜撐，橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。7、竹笆立桿底座槽鋼平行于墻面放置。作業層竹笆采用竹材。在作業層下部加設一道水平兜網。首層滿11、鋪一層竹笆，以上每隔12m左右（6步）需要滿鋪一層竹笆，并設置安全網及防護欄桿。竹笆設置在四根縱向水平桿上，兩端12cm ，并在兩端宜用直徑14 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。竹笆應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處宜設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于20cm。靠墻一側的竹笆距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的竹笆重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。8、連墻件連墻件采用鋼管扣件連接的方法，連墻件用483.0 的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件通過預先在樓層上埋設483.0鋼管。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手12、架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45夾角。遇門窗洞口處的拉接、墻體連接件詳見下圖：注：1-鋼管48 2-48鋼管 3-扣件 4-48鋼管連墻件：. 立桿用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件豎向間距兩步三跨。 . 連墻件采用可承受拉力和壓力的構造，均采用剛性連接件與建筑物可靠連接。. 連墻件中的連墻桿呈水平設置，在兩側山墻處，墻體中留有預留洞口，連墻桿穿過預留洞口與腳手架剛性連接。9、防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m6.0m 規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內設首層平13、網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。10、腳手架出入口的構造出入口大小為4.5m4.0m（寬高），挑空兩根立桿，跨越兩步三跨。出入口再搭設3.0m6m4.5m（長寬高）的防護棚，上鋪雙層竹笆。在出入口兩側的內、外排立桿處分別增設一根立桿，并高于門洞口2步，立桿用短管斜撐相互聯系，上方懸空立桿處增加一根斜桿，斜桿與各主節點相交處用旋轉扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心14、線至主節點的距離在15cm 以內。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。斜腹桿采用通長桿件，接長采用對接扣件。五、架體防雷構造措施（一）、安裝方案：、頂部四角和縱向中部設置避雷針。、用16mm2黃綠雙色銅芯線作引下線，途中用磁瓶，導線綁扎。、接地裝置的接地線采用三根導體，在不同點與接地體作電氣連接，垂直接地體采用角鋼、長度為2.2m，接地電阻為。4、避雷帶采用12鍍鋅圓鋼連接，雙面焊，焊接長度為72mm，焊接處焊縫平整，飽滿，并有足夠的機械強度，不得有夾渣、咬口、裂紋、虛焊、氣孔等缺陷；沿外架四角明設。（二）、工藝流程：避雷針接地體接地干線15、支架引下線明敷引下線暗敷均壓環（三）、接地體安裝工藝：人工接地體（極）安裝應符合以下規定：1.人工接地體（極）的最小尺寸應符合規范要求。2.接地體的埋設深度其頂部為0.6m，角鋼及鋼管接地體應垂直配置。3.垂直接地體長度為2.5m，其相互之間間距為5m。4.接地體理設位置距建筑物為1.5m；遇在垃圾灰渣等埋設接地體時，應換土，并分層夯實。5.接地體（線）的連接應采用焊接，焊接處焊縫應飽滿并有足夠的機械強度，不得有夾渣、咬肉、裂紋、虛焊、氣孔等缺陷，焊接處的藥皮敲凈后，刷瀝青做防腐處理。6.采用搭接焊時，其焊接長度如下：1）、鍍鋅扁鋼不小于其寬度的2倍，三面施焊。（當扁鋼寬度不同時，搭接長度以寬16、的為準）。敷設前扁鋼需調直，煨彎不得過死，直線段上不應有明顯彎曲，并應立放。2）、鍍鋅圓鋼與鍍鋅扁鋼連接時，其長度為圓鋼直徑的6倍。3）、鍍鋅扁鋼與鍍鋅鋼管（或角鋼）焊接時，為了連接可靠，除應在其接觸部位兩側進行焊接外，還應直接將扁鋼本彎成弧形（或直角形）與鋼管（或角鋼）焊接。六、落地式鋼管腳手架搭設、拆除1、搭設順序落地式雙排腳手架的搭設順序為：場地平整、夯實、硬化定位設置通長竹笆、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪設竹笆搭防護欄桿綁扎安全網2、施工工藝定位定距：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰17、點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，應先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求詳見構造要求。3、腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及竹笆防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立18、面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。 拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。4、雙排鋼管腳手架搭設示意圖及各構造節點圖 腳手架搭設示意圖腳手架出入口的構造外架防護示意圖剪刀撐布置圖腳手架平19、面圖架體與連墻桿的拉結圖鋼絲繩卸荷節點圖七、腳手架檢查驗收1. 搭設階段性檢查與驗收：腳手架階段性檢查與驗收內容階 段初次中間驗收頂層時 間基礎完工后及腳手搭設前每搭完10高度后每作業層加荷前遇有六級大風、大雨后，冬季開凍后達到設計高度后2. 在使用中應定期檢查的項目腳手架在使用中定期檢查的項目項 目桿 件底 座扣 件架體位移荷載安全措施內 容桿件的設置和連接，連柱桿、支撐、門洞桁架等是否符合構造要求底座是否松動，立桿是否懸空，地基是否積水扣件是否短缺，螺絲是否松動立桿的沉降與垂直度是否超過規定是否超載安全防護措施是否符合要求3. 搭設的規范允許偏差雙排腳手架主要搭設的允許偏差(mm)序號內 20、容項 目技 術 要 求允 許 偏 差1立桿垂直度最 后 驗 收搭設高10-50m 150搭設中檢查偏差的高度H 2 m 7H 10 m 20H 20 m 40H 30 m 60H 40 m 80H 50 m 1002間 距步 距 20縱 距 50橫 距 203橫向水平桿外伸長度外 伸 500 mm 504扣 件 安 裝主節點處各扣件中心相互距離a150mm同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差500 mm立桿上的對接扣件至主節點的距離 h/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點距離aL/3扣件螺栓擰緊扭矩40-60 NM5竹笆外伸長度見規范（JGJ 130-2001）表第8項次八、安全措施1、材質及其使用21、的安全技術措施（1）扣件的緊固程度宜在4050 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。（5）嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。（6）鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強22、度的75%以上才能施工。（2） 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（5） 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。3、 腳手架上施工作業的安全技23、術措施（1） 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（2）嚴格控制施工荷載，竹笆上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（3）結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。（4）當作業層高出其下連墻件3.1m 以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。（5）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。（6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、 腳手架拆除的安全技術措施（1）腳手架搭拆人員必須是經24、過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。（3）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。（4）拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。（5）拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。（6）拆架時不得中途換人，如必須換人時，應25、將拆除情況交代清楚后方可離開。（7）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（8）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（9）在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。（10）所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。（11） 所有的竹笆，應自外向里豎立搬運，以防止竹笆和垃圾物從高處墜落傷人。（12）拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。（13）六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工26、。九、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄、竹笆、擋腳板、密目安全網等影響作業班組27、支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和竹笆，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。竹笆使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動28、等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與施工卷揚機等一并拉結，不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查竹笆、斜道板、跳板29、上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施十、腳手架施工應急救援預案1、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。觀察受傷人員摔傷及骨折部30、位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。車輛一到立即就近送往醫院。由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。總結經驗教訓，教育職工。2、機械傷害急救援預案 一旦發生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。車輛一到立即就近送往醫院。事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。總結經驗教訓，教育職31、工。3、腳手架坍塌一旦發生腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員搶救出來。如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。在專業醫療人員到達前由現場傷員搶救組對受傷人員進行簡單救助。1.爭分奪秒搶救被壓埋者，使32、頭部先露出，保證呼吸暢通。2.出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。3.傷口止血且使用止血帶。4.切忌對壓傷進行熱敷或按摩。事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。總結經驗教訓，教育職工。4、項目部安全急救援預案為了防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演練，達到在安全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。安全事故緊急救援小組名單：組 長： 副組長： 組 員： 各成員職責：1、組長：發生安全事33、故后，負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。2、副組長：負責現場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。在發生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110十一、腳手架計算書腳手架搭設方式采用雙排腳手架，總高度43.2m，下部18m高為雙立桿，以上26.9m為單立桿，采用483.0鋼管，作業層腳手板采用竹串片腳手板。同時施工2層，竹串片鋪設4層，34、施工均布荷載為2KN/m2，用于裝修施工（主體施工時為防護架）。風壓按.35 KN/ m2取值，鋼材的強度設計值f=205N/mm2，彈性模量E=2.06105，483.0鋼管的慣性矩I=107859mm4，回轉半徑i=15.95mm，截面模量W=4494mm3,截面積A=424mm2。立桿的橫距0.85m，立桿縱距1.5m，立桿步距1.8m。連墻件采用兩步三跨。腳手架計算：一、大橫桿的計算大橫桿按三跨連續梁進行強度和撓度計算。大橫桿在小橫桿的上面，按照大橫桿上面的竹笆和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖35、(支座最大彎矩)1、均布荷載計算 大橫桿的自重標準值P1=0.0384KN/m竹笆的荷載標準值P2=0.351.05/3=0.1225KN/m活荷載標準值Q=21.05/3=0.70KN/m靜荷載的計算值q1=1.2（0.0384+0.1225）=0.193KN/m 活荷載的計算值q2=1.40.70=0.98KN/m2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。跨中最大彎矩計算公式如下：M1mAx=0.08q112+0.10q212=（0.080.193+0.10.98）1.51.5=0.255KN.m支座最大彎矩計算公式如下：M2mAx=-0.10q1120.117q212=-36、（0.100.193+0.1170.98）1.51.5=-0.301KN.m支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算（M1與M2的絕對值對比，以大的為強度驗收）。=0.3011000000/4494=67.0N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0 N/mm2，滿足要求3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。靜荷載標準值q1=p1+p2=0.0384+0.1225=0.1609KN/m活荷載標準值q2=0.70KN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度Vmax = =（0.6670.1609+0.990.70）15004/（100206000107859）=1.82mm大橫桿的37、最大撓度小于8.00和10mm，滿足要求二、小橫桿的計算 小橫桿計算簡圖小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利的荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.03841.5=0.0576KN竹笆的荷載標準值P2=0.351.051.5/3=0.1837KN活荷載標準值Q=21.051.5/3=1.05KN荷載的計算值P=1.20.0576+1.20.1837+1.41.05=1.76KN2、強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載的計算值，最不利分配的彎矩和均布荷載。最大彎矩計算公式如下：Mqmax=q12/8=0.0384038、.850.85/8=0.0035KN.m集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax= pl =1.760.85=0.50KN.m最大彎矩M= Mqmax+ Mpmax=0.50KN.m最大應力計算值：=M/W=0.501000000/4494=111.3N/mm2小橫桿的最大應力值為=111.3N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.0N/mm2，滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度，小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax = =50.03848504/（384206000107859）=0.01mmP1=0.05739、6KN P2=0.1837KN Q=1.05KN大橫桿傳遞的荷載 P=P1+P2+Q = 1.29KN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算：Vpmax = =1.27mmVmax=0.01+1.27=1.28mm小橫桿的最大撓度小于小橫桿的最大允許撓度850.000/150=5.7與10mm，滿足要求。三、扣件抗滑力的計算直角扣件、旋轉扣件承載力取值為8.00KN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算。RRC 其中RC扣件抗滑承載力設計值取6.40KNR縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。大橫桿的自重標準值P1=0.03841.52/2 = 0.0576KN小40、橫桿的自重標準值P2=0.03841.05= 0.04KN竹笆的自重標準值P3=0.351.051.5/2 =0.28KN活荷載標準值 Q=21.051.5/2 =1.58KN荷載的設計值R=1.2（0.05760.040.28）1.41.58 =2.67KNRRC（RC=6.4KN）所以扣件抗滑力設計計算滿足要求。四、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、腳手架自重標準值產生的軸向力每米立桿承受的結構自重力標準值取0.1248KN/m（歩距1.8m，縱距1.5m） NG1K=0.124826.9m=3.36KN(按上部單立桿高度26.9m計算)2、構配件自重產生41、的軸向力竹笆的自重標準值。采用木竹笆，標準值取0.35KN/ m20.3541.5（0.850.35）/2=1.26KN欄桿與擋腳板自重標準值。 采用欄桿、木擋板，標準值取0.14 KN/ m0.1441.5/2=0.42KN吊掛的安全設施。安全網標準值取0.0050.0051.526.9=0.2KN經計算得，構件自重標準值產生的軸向力NG2K=1.26+0.42+0.20=1.88KN3、活荷載活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算，活荷載標準值 NQK =220.851.5/2=2.55KN4、風荷載標準值計算基本風壓取WO =0.35 K42、N/ m2風荷載高度化系數 UZ =1.24風荷載體型系數 US =1.134風荷載標準值=0.7USUZWO=0.71.1341.240.35=0.35KN/m2五、立桿的穩定性計算（上部單立桿高度26.9m）1、考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQ =1.2（3.36+1.88）+0.851.42.55=8.27KN2、風荷載時設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW =0.851.4WkIah2/10=0.851.40.351.51.81.8/10=0.202KN.m3、考慮風荷載時立桿的穩定性計算N計算立桿段的軸力設計值 N=827043、 N長細比=LO/i=3119/15.95=195.5LO=kuh=1.1551.51.8=3119mm軸心穩定系數 根據長細比=195.5 查表=0.189i立桿的截面回轉半徑 i=15.95mmK計算長度附加系數 取1.155U計算長度系數 查表確定u=1.50A立桿凈截面面積 A=424mm2W立桿凈截面模量 W=4494 mm3MW計算立桿段風荷載設計值產生的彎矩 MW=202000Nmmf立桿的抗壓強度設計值 f=205.00N/mm2f =205N/mm2 立桿的穩定性滿足要求。4、不考略風荷載時立桿的穩定性計算N=1.2（NG1K+ NG2K）+1.4 NQK =1.2(3.3644、+1.88)+1.42.55=9.86KN=123N/ mm2205 N/ mm2立桿的穩定性滿足要求。雙排單立桿以下18m高腳手架，由于采用了雙立桿，同時在15.30m和22.50m標高處分別采用斜拉鋼絲繩二次卸荷，立桿的穩定性足以滿足，計算可以從略。六、可搭設高度計算（按單立桿計算）不組合風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉腳手架的可搭設高度： =70792mm=70.80m組合風荷載采用單立管，全封閉的腳手架可搭設的高度。 =50279mm=50.30mNG2K=1.88KN NQK活荷載=2.55KN gk每米立桿承受的結構自重標準值0.1248 KN/ mMWk=MW/（1.45、40.85）=0.202/1.40.85=0.17KN.m可搭設高度超過26m，可作如下調整:腳手架搭高度限值【H】=HS/（1+0.001 HS）=50.3/（1+0.00150.3）=47.8m腳手架的搭設限高為50米， 架體穩定性滿足要求。七、連墻件的計算連墻件的軸向力計算按下式N1 = NLW+N0NLW風荷載產生的連墻件軸向力設計值KNNLM = 1.4WkAw=1.40.3516.2=7.94為迎風面積3.6.16.2N0 由于是雙排，數值取5N1=7.94+5=12.94KN連墻件軸向力設計值（kN）Nf=Af軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比I/i=500.0/15.95=31.46、30，查表得到=0.912A=424mm2 f=205.00N/mm2 經計算 NfaAf0.91242420579.27KN NfN1 （12.94KN）連墻件滿足要求。連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 12.94kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件二端分別用一個扣件與立桿和墻體連接，計算結果均大于一個直角扣件、旋轉扣件的抗滑承載力8KN，故采用2個扣件連接，即采用兩根連墻桿，一側分別與里、外立桿同時連接，另一側用直角扣件扣緊，這樣，兩根連墻件所能傳遞的軸向力設計值可達2816KN。八 地基承載力計算Pfg N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值15.25KNA基礎底面面積 A=0.25Fg地基承載力設計值 150KN/m2KC腳手架地基承載力調整系數 KC=0.4N=9.86+1.20.1248182=15.25KNP =15.25/0.25=61KN/m2 fg=1500.4=60 KN/m2Pfg 地基承載力滿足要求。