午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、XXX2013年農橋改造工程項目XXX貝雷掛籃計算書 目 錄第1章 設計計算說明11.1 設計依據11.2 工程概況11.3 掛籃設計21.3.1 主要技術參數21.3.2 掛籃構造21.3.3 掛籃計算設計荷載及組合31.3.4 內力符號規定4第2章 掛籃底籃及吊桿計算52.1 1#塊段重量作用下底籃各項指標計算52.1.1 腹板下面加強縱梁的計算51.2 底板下普通縱梁的計算82.1.3 底籃后橫梁受力驗算102.1.4 掛籃前上橫梁受力驗算122.1.5 吊帶 (或精軋螺紋鋼) 計算16第3章 掛籃主桁計算173.1 荷載組合I(混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+人群和機具荷載)2、173.1.1荷載計算173.1.2 荷載組合I作用下主桁計算173.2 荷載組合II(混凝土重量+超載+混凝土偏載+掛籃自重+人群和機具荷載)203.2.1 荷載計算203.3 荷載組合III(混凝土重量+超載+掛籃自重+人群和機具荷載)243.3.1 荷載計算243.4 荷載組合IV(掛籃自重+沖擊荷載)243.4.1 荷載計算243.5懸臂端撓度計算25第4章 掛籃支點反力計算254.1.1 作用荷載254.2 混凝土作用下掛籃支點反力2730第1章 設計計算說明1.1 設計依據、公路橋涵施工技術規范JTG/TF50-2011；、鋼結構設計規范GB 50017-2003；、路橋施工計算手3、冊；、橋梁工程、結構力學、材料力學；、其他相關規范手冊。1.2 工程概況XXXXXXXXX跨越XXX，主橋橋跨組成為35+55+35m的變截面單箱單室連續梁，采用垂直腹板。箱梁頂寬8m，底寬4.5m，翼緣板長1.75m，支點處梁高3.2m，跨中、橋臺支點處梁高1.8m，梁高及底板厚按二次拋物線變化。箱梁頂板厚28cm，底板厚度由梁端和跨中的28cm漸變至橋墩橫隔板處的55cm；腹板厚度跨中為45cm，漸變至橋墩處為65cm，在端支點、中支點共設4道橫隔梁，在中跨跨中設40cm橫隔板。橫橋向箱梁頂、底板均保持平行，橋面橫坡由頂、底板斜置形成。主梁懸臂施工，懸臂澆筑單個梁段長3.03.5m，邊跨支4、架現澆段長6.5m，中、邊跨合攏段長2m。箱梁0#塊梁段長度為9m,掛籃懸臂澆注箱梁最重塊段為1#塊，其重量為57.46t。根據施工現場實際情況及我公司現有設備,該橋箱梁懸臂澆注擬采用貝雷梁掛籃進行施工。XXX箱梁懸臂澆注段采用貝雷掛籃施工其各塊段基本情況如下表1-1所示。表1-1 各梁段基本情況名稱砼(m3)重量(噸)長度(m)高度(cm)底板厚(cm)腹板(cm)頂板(cm)1#塊22.157.463.02.89250.670282#塊20.753.823.02.63945.470283#塊19.0149.433.02.41640.870284#塊17.144.463.0222.436.85、60285#塊15.9241.393.0206.433.550286#塊17.9346.623.5193.930.950287#塊17.5345.583.5184.128.850288#塊9.9525.8721802850281.3 掛籃設計1.3.1 主要技術參數、砼自重GC26kN/m3；、鋼彈性模量Es2.1105MPa；、材料容許應力：容許材料應力提高系數：1.3。1.3.2 掛籃構造掛籃為貝雷梁掛籃，桁片由321軍用貝雷片組成，每道桁片采用雙排單層貝雷梁,梁長12m,前上橫梁由2I56B工字鋼組成，底籃前下橫梁由240普通槽鋼組成，底籃后下橫梁由240普通槽鋼組成，底籃腹板下加強縱梁6、為由I25普通熱軋工字鋼組成，底籃底板縱梁為I25普通熱軋工字鋼，吊桿采用32精軋螺紋鋼。主桁系統9.6t。行走系統2.1t，底籃8.2t，前提升系統5.7t，外模7.6t、底模2.4t、內模1t，張拉操作平臺及端模1.5t。整個掛籃系統重36.6t，自重與載荷比為（以1#為例）0.66：1。掛籃示意圖如下：1.3.3 掛籃計算設計荷載及組合、荷載系數考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數的超載系數：1.05；澆筑混凝土時的動力系數：1.2；掛籃空載行走時的沖擊系數1.3；澆筑混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩定系數：1.8；掛籃正常使用時采用的安全系數為1.2。、作用于掛籃主桁的荷載箱梁荷載：箱梁荷載取17、#塊計算。4#塊段長度為3.0m，重量為57.46t；施工機具及人群荷載：2.5kPa；掛籃自重：38.1t；混凝土偏載：箱梁兩側腹板澆筑最大偏差取5m3混凝土，重量13t。、荷載組合荷載組合I：混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重人群和機具荷載；荷載組合II：混凝土重量+超載+混凝土偏載+掛籃自重+人群和機具荷載；荷載組合III：混凝土重量+超載+掛籃自重+人群和機具荷載；荷載組合IV：掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合I、II用于主桁承重系統強度和穩定性計算；荷載III用于剛度計算（穩定變形）計算；荷載組合IV用于掛籃系統行走計算。1.3.4 內力符號規定軸力：拉力為正，壓力為負；應力：8、拉應力為正，壓應力為負；其它內力規定同結構力學的規定。第2章 掛籃底籃及吊桿計算掛籃底籃計算荷載：箱梁荷載：取1#塊計算，1#塊梁段長度為3.0m，重量為57.46t，施工機具及人群荷載；2.5103KN/m2。2.1 1#塊段重量作用下底籃各項指標計算1#塊段長度為3.0 m，重量為57.46t，恒載分項系數K1=1.2；活載分項系數K2=1.4。各項參數情況如下表：項 目1#塊（300cm）1模板單位荷載Kg/m22502縱梁單位荷載Kg/m42.033底板砼單位理論荷載Kg/m2(0.506+0.454)*2600/2=12484單側腹板單位荷載Kg/m2(2.892+2.639)*269、00/2=7190.35（4*1.05+1）*恒載分項系數1.2Kg/m2(7190.3*1.05+250)*1.2=9359.86人群、機具荷載Kg/m22507腹板荷載取值QfKg/m2Qf=5+6*1.4=9359.8+250*1.4=9709.88底板荷載取值(頂板砼荷載通過內支架傳遞于底板)QdKg/m2Qd=(1248+0.28*2600)*1.2=2371.22.1.1 腹板下面加強縱梁的計算箱梁梁段兩端高度分別為2.892m和2.639m，腹板寬度為0.65m,則腹板單位荷載q=97.1*.65=63.1KN/m：標題：腹板下縱梁內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 10、1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 0.00000000 105.166666 0.00000000 0.00000000 105.166666 52.5833333 2 0.00000000 105.166666 52.5833333 0.00000000 -84.1333333 84.1333333 3 0.00000000 -84.1333333 84.1333333 0.00000000 -84.1333333 0.00000000-反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力11、矩- 1 0.00000000 105.166666 0.00000000 105.166666 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 84.1333333 0.00000000 84.1333333 90.0000000 0.00000000-加強縱梁（箱梁腹板正下方）強度計算（采用25#b型工鋼）：WX=423CM3 IX=5280CM4 ,其受力示意圖如圖示：跨中最大彎矩M=139.7KN.m=M/w=139700/423=330.3mpa,330.3/140=2.4，則腹板下需兩根I25工字鋼，即：330.3Mpa420Mpa加強型縱梁（腹板正下方）剛度12、計算：縱梁為4.5米，外伸端0.5米，為張拉平臺,取4米中間彎距最大處。F=5ql4/(384EJ) =10.1mml/400=11.3mm滿足要求。1.2 底板下普通縱梁的計算 計算普通縱梁強度計算混凝土高度按腹板內邊的底板厚度0.4540.506m，頂板厚度0.28，頂板砼荷載通過內支撐傳遞至底板模板，底板寬3.2m,則底板砼單位荷載：Qd=23.71KN/m2,底板有效寬度線荷載為：QD=75.9KN/m，受力情況如下圖表：標題：底板下縱梁內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 0.00000000 126.13、500000 0.00000000 0.00000000 126.500000 63.2500000 2 0.00000000 126.500000 63.2500000 0.00000000 -101.200000 101.200000 3 0.00000000 -101.200000 101.200000 0.00000000 -101.200000 0.00000000-反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0.00000000 126.500000 0.00000000 126.500000 9014、.0000000 0.00000000 4 0.00000000 101.200000 0.00000000 101.200000 90.0000000 0.00000000-M=167.99KN.m=M/w=167990/423=397.1mpa,397.1/140=2.84,即取：3根25工字鋼，底板寬度：3.2m,為方便布設,底板下可設5根縱梁,間距為0.8m。F=5ql4/(384EJ) =7.2mml/400=11.3mm滿足要求。2.1.3 底籃后橫梁受力驗算1#塊箱梁橫斷面計算如圖2-3所示，圖中尺寸以米計。模板、支架按2.5kN/m2計，人群及機具荷載按2.5kN/m2計，傾倒15、和振搗混凝土荷載均按2.0kN/m2計，1#塊長度為3.0m，前、后橫梁均采取40槽鋼對口兩邊用1cm鋼板焊接，但由于后橫梁處荷載大于前橫梁，則取后橫梁驗算，如滿足要求，則前橫梁也滿足要求。則后橫梁腹板(65cm)部位承載q=(97.1+2.5*1.2+2*1.4)*3/2=151.4KN/m,底板(320cm)部位承載q=(23.7+2.5*1.2+2*1.4)*3/2=44.3KN/m,受力示意圖如下:圖2-3 底籃后橫梁受力示意圖標題：后橫梁內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 0.00000000 0.016、0000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 2 0.00000000 55.8820726 0.00000000 0.00000000 55.8820726 16.7646217 3 0.00000000 55.8820726 16.7646217 0.00000000 -42.5279273 21.1047190 4 0.00000000 -42.5279273 21.1047190 0.00000000 -73.5379273 -19.5183301 5 0.00000000 39.8700000 -19.5183301 0.0017、000000 -39.8700000 -19.5183301 6 0.00000000 73.5379273 -19.5183301 0.00000000 42.5279273 21.1047190 7 0.00000000 42.5279273 21.1047190 0.00000000 -55.8820726 16.7646217 8 0.00000000 -55.8820726 16.7646217 0.00000000 -55.8820726 0.00000000 9 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.0018、000000-反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 55.8820726 0.00000000 55.8820726 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 113.407927 0.00000000 113.407927 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 113.407927 0.00000000 113.407927 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 55.8820726 0.019、0000000 55.8820726 90.0000000 0.00000000-(a) 底籃后橫梁剪力圖由上述計算結果可知，荷載作用下，后橫梁最大彎矩為：M= 27.04kNm；最大剪力為Q=73.54kN；，四個吊桿反力為55.9kN、113.4kN, 113.4kN 、55.9kN。底籃后橫梁采用兩片40槽鋼對口焊接，其截面特性參數為：從而可以得到其應力為：=M/W=27040/1846=14.6Mpa=145Mpa(滿足要求) =QS/It=73540*1422/(37200*12.5*10)=22.5Mpa=85Mpaf=5ql4/(384EJ)=5*151.4*16504/384*20、210000*37200=0.2mm腹板位置跨中最大撓度為0.2mmL/400=650/400=1.6mm，滿足變形要求由上述計算可知，底籃后橫梁滿足應力強度和變形要求。由于底籃前橫梁計算過程與上述一致，前橫梁與后橫梁采取同樣型鋼一樣組合，且其荷載小于后橫梁，則前橫梁也應滿足要求。2.1.4 掛籃前上橫梁受力驗算掛籃上橫梁采用兩片56工字鋼焊接，中間穿精扎螺紋鋼吊桿，圖示1： 其各項參數如下：截面積：A=293cm2 WX=4893cm3 S=2894.4cm3 IX=137006cm4（應為1#塊）其荷載為：1#塊恒定荷載574.6KN 模板荷載為：2.5KN/m2 ，活動荷載為：2.5KN21、/m2前上橫梁取恒定與活動總荷載的50%。根據前述下橫梁的計算，箱梁腹板及底板對四根吊桿產生的反力分別為四個吊桿反力為55.9kN、113.4kN, 113.4kN 、55.9kN。吊桿同時對上橫梁施加相同的集中力，同時每個集中力需加上底橫梁重的1/4，即65.19*9*2*1.2/4=352kg(3.5Kn),每側翼緣通過兩根吊桿對上根梁產生集中力為:(單根吊桿)(0.2+.45)/2*1.75*3*26+2.5*1.75*3)*1.2+4.5*1.75*3*1.4/2/2=25.6KN上橫梁自重均布荷載為2.3*1.2=2.76KN/m前上橫梁受力分析如下： 圖1：彎距圖圖2：剪力圖標題：22、前上橫梁內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -1.65600000 -0.49680000 2 0.00000000 -27.2560000 -0.49680000 0.00000000 -30.9820000 -39.8074500 3 0.00000000 -56.5820000 -39.8074500 0.00000000 -57.1340000 -51.1790500 4 0.00000000 -116.53400023、 -51.1790500 0.00000000 -117.707000 -100.955262 5 0.00000000 122.213000 -100.955262 0.00000000 119.384000 22.8632000 6 0.00000000 2.48400000 22.8632000 0.00000000 -2.48400000 22.8632000 7 0.00000000 -119.384000 22.8632000 0.00000000 -122.213000 -100.955262 8 0.00000000 117.707000 -100.955262 0.0000024、000 116.534000 -51.1790500 9 0.00000000 57.1340000 -51.1790500 0.00000000 56.5820000 -39.8074500 10 0.00000000 30.9820000 -39.8074500 0.00000000 27.2560000 -0.49680000 11 0.00000000 1.65600000 -0.49680000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 25、5 0.00000000 239.920000 0.00000000 239.920000 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 239.920000 0.00000000 239.920000 90.0000000 0.00000000-則：上橫梁最大彎距為：M=100.96KNM ；最大剪力為：122.21KN=M/W=100960/4893=20.6Mpa=145Mpa(滿足要求) =QS/It=122210*2894.4/(137006*12.5*10)=20.7Mpa=85Mpa則前上橫梁滿足荷載要求。2.1.5 吊帶 (或精軋螺紋鋼) 計算吊帶所承受26、的最大支點反力為113.4+3.5=116.9kN，采用32精軋螺紋鋼時，其應力為：=N/A=116900/803.8=145.4Mpa其安全儲備為：K=785/145.4=5.4(精軋螺紋鋼控制應力取785MPa)。由上述計算可知，底籃橫梁的吊帶安全儲備均大于2，滿足要求。第3章 掛籃主桁計算3.1 荷載組合I(混凝土重量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+人群和機具荷載)3.1.1荷載計算 混凝土重量+超載+動力附加荷載： G=57.46*1.05*1.2=72.4t由底籃計算知，后吊點承受混凝土荷載的50%，即G1=0.5*72.4=36.2t前吊點承受50%的混凝土荷載，即G2=0.5*727、2.4=36.2t 掛籃荷載：主桁荷載作用于掛籃前支點 主桁采用雙排單層貝雷梁,梁長12m,主桁自重為0.2t/m前吊點承擔底籃、側模、內模1/2荷載：P2=(7.6+2.4+4.2+3.6)/21.2/2=5.34t前提升系統，端模、張拉操作平臺作用在掛籃前支點：P3=(5.7+0.5+1.0)/21.2=4.32t 前吊點承擔人群和機具荷載的一半P4=(0.253.0*8)1.4/2=4.2t振搗混凝土荷載P5=0.23.081.4/2=3.4t單片主桁前吊點荷載 P=(G2+P2+P3+P4+P5)/2=(36.2+5.34+4.32+4.2+3.4)/2=26.73t3.1.2 荷載組28、合I作用下主桁計算 計算簡圖貝雷桁架簡化后計算簡圖如圖2-7所示。(a) 主桁計算簡圖(單位： m、KN)(b) 主桁彎矩圖(c)主桁剪力圖圖2-7 貝雷主桁計算簡圖及受力圖標題：貝雷主桁梁內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -8.60000000 -18.4900000 2 0.00000000 -331.475000 -18.4900000 0.00000000 -337.875000 -1089.45000 3 0.029、0000000 276.300000 -1089.45000 0.00000000 268.300000 -0.25000000 4 0.00000000 1.00000000 -0.25000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 -322.875000 0.00000000 322.875000 -90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 614.175000 0.0000000030、 614.175000 90.0000000 0.00000000-雙排單層桁架容許內力：彎矩M=1576.4KN.m,剪力Q=490.5KN由計算可知，貝雷主桁產生的最大彎矩M=1089.45KN.mM=1576.4KN,符合要求最大剪力Q=337.45KNQ=490.5KN,符合要求。后錨及傾覆安全系數32精軋螺紋鋼抗拉控制應力強度675Mpa,則張拉力為542.6KN。根據前述計算，后錨支點產生反力為-322.9KN，需通過后錨精軋螺紋鋼控制。后錨安全系數取2，則所需的32精軋螺紋鋼根數為：n=2R/542.6=1.2取n=4。3.2 荷載組合II(混凝土重量+超載+混凝土偏載+掛籃自重31、+人群和機具荷載)3.2.1 荷載計算 混凝土重量+超載G=57.46*1.05*1.2=72.4t由底籃計算知，后吊點承受混凝土荷載的50%，即G1=0.5*72.4=36.2t前吊點承受50%的混凝土荷載，即G2=0.5*72.4=36.2t混凝土偏載取值：箱梁兩側腹板澆筑最大偏差取5m3的混凝土，重量為13t。可知主桁一側前吊點受力為G2+13/2=42.7,另一側為G2-13/2=29.7t。 掛籃荷載：主桁荷載作用于掛籃前支點，每個主桁支點為主桁采用雙排單層貝雷梁,梁長12m,主桁自重為0.2t/m前吊點承擔底籃、側模、內模1/2荷載：P2=(7.6+2.4+4.2+3.6)/21.32、2/2=5.34t前提升系統，端模、張拉操作平臺作用在掛籃前支點：P3=(5.7+0.5+1.0)/21.2=4.32t 前吊點承擔人群和機具荷載的一半P4=(0.253.0*8)1.4/2=4.2t前吊點承擔振搗混凝土荷載的一半P5=0.23.081.4/2=3.4t單片主桁前吊點荷載 由以上計算可知，兩側單個主桁的前吊點荷載分別為: P1=(G2+P2+P3+P4+P5)/2=(42.7+5.34+4.32+4.2+3.4)/2=29.98tP1=(G2+P2+P3+P4+P5)/2=(29.7+5.34+4.32+4.2+3.4)/2=21.38t主桁結構計算簡圖如圖2-9所示，主桁軸力33、以及彎矩如圖2-10所示。圖2-9 主桁計算簡圖(a) 前吊點力大的一側主桁彎矩圖(單位：KN.m)(b)前吊點力大的一側主桁剪力圖圖2-10 主桁內力圖標題：偏載貝雷梁內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -8.60000000 -18.4900000 2 0.00000000 -372.100000 -18.4900000 0.00000000 -378.500000 -1219.45000 3 0.00000000 3034、8.800000 -1219.45000 0.00000000 300.800000 -0.25000000 4 0.00000000 1.00000000 -0.25000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 -363.500000 0.00000000 363.500000 -90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 687.300000 0.00000000 687.3000035、0 90.0000000 0.00000000-由上述計算結果可知，偏心荷載作用一側的主桁內力大于另一側的主桁桿件內力，故采用偏心荷載一側的桿件內力進行驗算。雙排單層桁架容許內力：彎矩M=1576.4KN.m,剪力Q=490.5KN由計算可知，貝雷主桁產生的最大彎矩M=1219.45KN.mM=1576.4KN,符合要求最大剪力Q=378.5KNQ=490.5KN,符合要求。后錨及傾覆安全系數32精軋螺紋鋼抗拉控制應力強度675Mpa,則張拉力為542.6KN。根據前述計算，后錨支點產生反力為-363.5KN，需通過后錨精軋螺紋鋼控制。后錨安全系數取2，則所需的32精軋螺紋鋼根數為：n=2R/36、542.6=1.3取n=4。3.3 荷載組合III(混凝土重量+超載+掛籃自重+人群和機具荷載)3.3.1 荷載計算 混凝土重量+超載G=57.46*1.05*1.2=72.4t由底籃計算知，后吊點承受混凝土荷載的50%，即G1=0.5*72.4=36.2t前吊點承受50%的混凝土荷載，即G2=0.5*72.4=36.2t 掛籃荷載：主桁荷載作用于掛籃前支點，每個主桁支點為主桁采用雙排單層貝雷梁,梁長12m,主桁自重為0.2t/m前吊點承擔底籃、側模、內模1/2荷載：P2=(7.6+2.4+4.2+3.6)/21.2/2=5.34t前提升系統，端模、張拉操作平臺作用在掛籃前支點：P3=(5.737、+0.5+1.0)/21.2=4.32t 前吊點承擔人群和機具荷載的一半P4=(0.253.0*8)1.4/2=4.2t單片主桁前吊點荷載由以上計算可知，兩個主桁的前吊點荷載均為:P=(36.2+5.34+4.32+4.2)/2=25.03t330.25KN則兩根32精軋螺紋鋼完全達到受應力要求。施工時設置4根。掛籃后錨采用4根32精軋螺紋鋼錨于已成型梁段腹板腋角處，此時砼強度已達設計強度的90%以上，并已經過預應力張拉，且腋角位置，鋼筋較密，砼強度較厚，砼設計強度為C50，按最大節塊計算，按荷載組合II計算，后錨產生的反力為330.25KN,整個后錨設2根精軋螺紋鋼錨固在腋角砼上,精軋螺紋鋼采用10*10cm的錨板與砼接觸,計算砼的承壓能力:330.25/2/(.1*.1)=16.5Mpa0.9*50=45Mpa,后錨符合要求后錨上橫梁計算:后錨扁擔梁采用雙拼28#工鋼,錨點間距80cm,q=206.4KN/mM=16.5KN.m=M/W= 16.5*106/508200=32.5MPa1.3w=188.5Mpa剪力：Q=82.56KN=QSm/Im=82.56*292.7*102/7115*8.5=39.95Mpa1.3w=87.5Mpa后錨驗算合格.