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現(xiàn)澆箱梁支架計算書2
現(xiàn)澆箱梁支架計算書2.doc
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施工專題
上傳人:地** 編號:1203786 2024-09-20 31頁 5.43MB

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1、現(xiàn)澆箱梁支架計算書 ZNuniversity 項目名稱:工程名稱:A現(xiàn)澆箱梁支架計算委托單位:Z集團(tuán)有限公司承擔(dān)單位:ZNuniversity項目負(fù)責(zé)人:主要完成人:項目負(fù)責(zé)人(簽字): 承擔(dān)單位(蓋章)28目 錄一、計算依據(jù)1二、基本數(shù)據(jù)11、主要結(jié)構(gòu)12、主要技術(shù)參數(shù)3三、荷載計算33.1 荷載匯集33.2 荷載組合4四、結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算44.1 底模面板44.2 方木計算64.3腳手架74.3.1.計算公式74.3.2.腳手架立桿計算74.4 左幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支架計算84.4.1整體模型建立和荷載計算84.4.2.計算結(jié)果94.5 右幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支架計算154.5.1整體模型建立和荷載計算2、154.5.2.計算結(jié)果17五、條形基礎(chǔ)計算235.1計算依據(jù)235.2左幅條形基礎(chǔ)內(nèi)力計算235.2.1計算基底凈反力235.2.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力分析245.2.3配筋計算245.3右幅條形基礎(chǔ)內(nèi)力計算255.3.1計算基底凈反力255.3.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力分析265.3.3配筋計算27一、計算依據(jù)(1)、A壩現(xiàn)澆梁資料。(2)、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011)。(3)、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)。(4)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)。(5)、鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程(TB10110-2011)。(6)、建筑結(jié)構(gòu)荷3、載規(guī)范(GB50009-2012)。(7)、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50005-2003)。二、基本數(shù)據(jù)1、主要結(jié)構(gòu)A壩連續(xù)梁采用現(xiàn)澆支架施工方案,整橋現(xiàn)澆支架均為貝雷梁支架。圖2-1A壩現(xiàn)澆梁支架立面布置圖圖2-2A壩現(xiàn)澆梁支架平面布置圖從主梁梁底向下依次為厚18mm的竹膠板模板、間距30cm的縱向方木(10cm*10cm)、工字鋼橫梁(工20b)、縱梁(321型貝雷梁)、柱頂分配梁(2工45b)、砂箱、鋼管立柱(63010)和鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)。左幅現(xiàn)澆梁貝雷梁布置間距為:0.69m+0.9m+0.45m+1.82m+0.45m+0.84m+0.9m+0.84m+0.45m+1.82m+0.44、5m+0.84m+0.9m+0.84m+0.45m+1.82m+0.45m+0.9m+0.69m右幅現(xiàn)澆梁貝雷梁布置間距為:0.54m+0.9m+0.45m+1.84m+0.45m+0.69m+0.9m+0.69m+0.45m+1.82m+0.45m+0.9m+0.54m圖2-3 A壩現(xiàn)澆梁支架斷面圖2、主要技術(shù)參數(shù)貝雷梁鋼材材質(zhì)為16Mn,其他鋼材材質(zhì)為Q235。三、荷載計算按照支架布置的上下順序進(jìn)行計算。3.1 荷載匯集(1)恒荷載新澆筑混凝土自重為,則左幅現(xiàn)澆梁各部分砼自重荷載為:圖3-1 左幅現(xiàn)澆梁主梁橫截面圖右幅現(xiàn)澆梁各部分砼自重荷載為:圖3-2 右幅現(xiàn)澆梁主梁橫截面圖(2)活荷載施5、工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值:。振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的活荷載為:。澆筑混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載為:。3.2 荷載組合1、承載能力極限狀態(tài)考慮荷載效應(yīng)的基本組合荷載設(shè)計值=1.2恒載標(biāo)準(zhǔn)值+1.4活載標(biāo)準(zhǔn)值強(qiáng)度計算時選用此種荷載組合。2、正常使用極限狀態(tài)考慮荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值=恒載標(biāo)準(zhǔn)值+活載標(biāo)準(zhǔn)值 剛度計算時采用此種荷載組合。四、結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算4.1 底模面板主梁梁底模板面板采用厚18mm的竹膠板,底模面板下放置10cm10cm方木做小楞,間距0.3m,底模面板計算時按三跨連續(xù)梁考慮,計算時取1m板寬。 圖4-1 底模面板及支撐系統(tǒng)簡圖中橫梁區(qū)域受力較大,僅對此區(qū)域進(jìn)行驗算。強(qiáng)度計算時的線荷載:剛6、度計算時的線荷載: 實際計算考慮方木實體寬度10cm,即模板計算跨徑取: 18mm厚竹膠板的材料力學(xué)特性:; 彈性模量E=5000MPa;慣性矩 ;截面抵抗矩 ;根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊,三跨連續(xù)梁的最大彎矩為: 計算模型如圖4-2圖4-2 底模面板計算模型計算結(jié)果 強(qiáng)度,滿足要求。 剛度模板剛度滿足要求。4.2 方木計算主梁底模面板下方木均采用10cm10cm的方木,間距30cm,方木直接支承在間距為80cm 的工字鋼橫梁。方木直接承受模板傳遞的荷載,計算時按五跨連續(xù)梁考慮。中橫梁區(qū)域受力較大,僅對此區(qū)域進(jìn)行驗算。強(qiáng)度計算時,作用在方木上的線荷載:剛度計算時,作用在方木上的線荷載:方木(云南7、松)材料力學(xué)特性如下:;彈性模量 E=9000MPa;(1)計算模型強(qiáng)度計算模型(每跨80cm):圖4-3方木強(qiáng)度計算模型剛度計算模型:圖4-4方木剛度計算模型 (2)強(qiáng)度分析結(jié)果: 1)強(qiáng)度圖4-5方木應(yīng)力圖經(jīng)分析,10cm10cm方木的最大組合應(yīng)力, 滿足要求。2)剛度分析結(jié)果:圖4-6方木變形圖,可行。4.3腳手架4.3.1.計算公式根據(jù)鋼管腳手架計算手冊,滿堂腳手架立桿的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗算:不組合風(fēng)荷載時: 式中:計算立桿段軸向力設(shè)計值; 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細(xì)比 (不得大于210)按規(guī)表取值; 立桿截面面積,此處取; 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值,取;4.3.2.腳手架立8、桿計算經(jīng)過上面的計算可知,所有立桿的布置均一樣算。由于圖中立桿橫橋向布置為0.6m,縱橋向距為0.8m,則在梁端該部分支架立桿布置為。1)值計算 根據(jù)規(guī)范規(guī)定,立桿軸向力設(shè)計值按下式計算:不組合風(fēng)荷載: 式中:立桿軸向力設(shè)計值;模板及支架自重、混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和;立桿計算活載總和;單根立桿對應(yīng)的主梁截面面積為,計算時,箱梁翼緣板根部區(qū)域荷載較大,僅對此區(qū)域立桿進(jìn)行驗算。考慮則單根立桿受荷載標(biāo)準(zhǔn)值: 2)值計算根據(jù)長細(xì)比計算公式,查表可得3)立桿整體穩(wěn)定驗算不組合風(fēng)荷載時: 立桿穩(wěn)定性滿足要求。4.4 左幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支架計算4.4.1整體模型建立和荷載計算左幅現(xiàn)澆梁從主9、梁梁底向下依次為厚18mm的竹膠板模板、間距30cm的縱向方木(10cm*10cm)、工字鋼橫梁(工20b)、縱梁(321型貝雷梁)、柱頂分配梁(2工45b)、砂箱、鋼管立柱(63010),用Midas對其建立空間有限元模型。整體有限元模型如下:圖4-7 左幅現(xiàn)澆梁支座有限元模型整體模型荷載施加在分配梁上,為線荷載。強(qiáng)度計算時,線荷載為:圖4-8 左幅現(xiàn)澆梁支座強(qiáng)度計算線荷載剛度計算時,線荷載為:圖4-9 左幅現(xiàn)澆梁支座剛度計算線荷載4.4.2.計算結(jié)果由上到下,按構(gòu)件不同分別給出計算結(jié)果。1.工字鋼橫梁(工20b鋼)工字鋼橫梁橫向架設(shè)在貝雷梁之上,橫梁間距為0.8m。其計算結(jié)果如下:1)正應(yīng)10、力:圖4-10左幅現(xiàn)澆梁工字鋼橫梁正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全2)剪應(yīng)力:圖4-11左幅現(xiàn)澆梁工字鋼橫梁剪應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力,安全3)變形圖4-12左幅現(xiàn)澆梁工字鋼橫梁變形圖分配梁最大跨間距182cm,變形圖如下分配梁最大變形:,安全。2.貝雷梁分配梁下方設(shè)置貝雷梁,貝雷梁支撐在柱頂分配梁上。柱頂分配梁間距為900cm+900cm+820cm+900cm+750cm+900cm+855cm1)正應(yīng)力圖4-13左幅現(xiàn)澆梁貝雷梁正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全2)剪應(yīng)力圖4-14左幅現(xiàn)澆梁貝雷梁剪應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力,安全3)變形圖4-15左幅現(xiàn)澆梁貝雷梁變形圖貝雷架最大變形,滿足要求3.樁頂分配梁(雙拼工45b)11、貝雷梁下方設(shè)置樁頂分配梁,樁頂分配梁之下為鋼管柱。鋼管柱間間距為400cm+300cm+300cm+400cm。柱頂分配梁采用2工45b。1)正應(yīng)力圖4-16左幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全。2)剪應(yīng)力圖4-17左幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁剪應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力,安全3)變形圖4-18左幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁變形圖選取位移最大跨進(jìn)行計算。圖4-19左幅現(xiàn)澆梁最大跨樁頂分配梁變形圖樁頂橫梁跨中最大變形:,滿足要求。4.鋼管立柱(630mm10mm)樁頂分配梁下方設(shè)置鋼管立柱。鋼管立柱截面為63010,中間立柱高度。鋼管立柱所受支座反力如下圖:圖4-20 左幅現(xiàn)澆梁鋼管立柱反力圖鋼管立柱實際為軸心受壓12、件,故需從強(qiáng)度和穩(wěn)定兩方面分別進(jìn)行計算。取最大軸力立柱進(jìn)行計算,所受軸力為鋼管柱63010的截面特性如下: 1)強(qiáng)度圖4-20 左幅現(xiàn)澆梁鋼管立柱正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全。2)穩(wěn)定性根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB500172003)計算軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定。鋼管立柱的長細(xì)比,查詢鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB500172003) 附錄C 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)中的表C-1,查得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。,滿足要求。4.5 右幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支架計算4.5.1整體模型建立和荷載計算右幅現(xiàn)澆梁從主梁梁底向下依次為厚18mm的竹膠板模板、間距30cm的縱向方木(10cm*10cm)、工字鋼橫梁(工20b)、縱梁(321型13、貝雷梁)、柱頂分配梁(2工45b)、砂箱、鋼管立柱(63010),用Midas對其建立空間有限元模型。整體有限元模型如下:圖4-21 右幅現(xiàn)澆梁整體有限元模型整體模型荷載施加在分配梁上,為線荷載。強(qiáng)度計算時,線荷載為:圖4-22 右幅現(xiàn)澆梁強(qiáng)度計算線荷載剛度計算時,線荷載為:圖4-23 右幅現(xiàn)澆梁剛度計算線荷載4.5.2.計算結(jié)果由上到下,按構(gòu)件不同分別給出計算結(jié)果。1.工字鋼橫梁(工20b鋼)工字鋼橫梁橫向架設(shè)在貝雷梁之上,橫梁間距為0.8m。其計算結(jié)果如下:1)正應(yīng)力:圖4-24 右幅現(xiàn)澆梁工字鋼橫梁正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全2)剪應(yīng)力:圖4-25 右幅現(xiàn)澆梁工字鋼橫梁正應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力,安14、全圖4-26 右幅現(xiàn)澆梁工字鋼橫梁變形圖分配梁最大跨間距184cm,變形圖如下圖4-27 右幅現(xiàn)澆梁最大跨工字鋼橫梁變形圖分配梁最大變形:,安全。2.貝雷梁分配梁下方設(shè)置貝雷梁,貝雷梁支撐在柱頂分配梁上。柱頂分配梁間距為900cm+900cm+820cm+900cm+750cm+900cm+855cm。1)正應(yīng)力圖4-27 右幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支座正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全2)剪應(yīng)力圖4-28 右幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支座剪應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力,安全3)變形圖4-29 右幅現(xiàn)澆梁貝雷梁支座變形圖貝雷架最大變形,滿足要求3.樁頂分配梁(雙拼工45b)貝雷梁下方設(shè)置樁頂分配梁,樁頂分配梁之下為鋼管柱。鋼管柱間間距為15、300cm+270cm+300cm。柱頂分配梁采用2工45b。1)正應(yīng)力圖4-30 右幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁正應(yīng)力圖最大正應(yīng)力,安全。2)剪應(yīng)力圖4-31 右幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁剪應(yīng)力圖最大剪應(yīng)力,安全3)變形圖4-32 右幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁變形圖選取位移最大跨進(jìn)行計算。圖4-33 右幅現(xiàn)澆梁樁頂分配梁位移最大跨變形圖樁頂橫梁跨中最大變形:,滿足要求。4.鋼管立柱(630mm10mm)樁頂分配梁下方設(shè)置鋼管立柱。鋼管立柱截面為63010,中間排立柱高度。鋼管立柱所受支座反力如下圖:圖4-34 右幅現(xiàn)澆梁鋼管立柱支座反力圖鋼管立柱實際為軸心受壓件,故需從強(qiáng)度和穩(wěn)定兩方面分別進(jìn)行計算。取最大軸力立柱進(jìn)行16、計算,所受軸力為鋼管柱63010的截面特性如下: 1)強(qiáng)度圖4-35 右幅現(xiàn)澆梁鋼管立柱支座正應(yīng)力2)穩(wěn)定性根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB500172003)計算軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定。鋼管立柱的長細(xì)比,查詢鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB500172003) 附錄C 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)中的表C-1,查得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。,滿足要求。五、條形基礎(chǔ)計算5.1計算依據(jù)(1)、鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(TB 10093-2017)。(2)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(GB 50007-2011)。(3)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50010-2010)。(4)、鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(TB1017、002.3-2005)5.2左幅條形基礎(chǔ)內(nèi)力計算5.2.1計算基底凈反力基底凈反力最不利工況如圖5.1所示 圖5.1左幅條形基礎(chǔ)受力示意圖1、基礎(chǔ)梁采用倒T形截面,基底寬,地基梁寬,翼緣板厚度,長度,鋼柱間距,高度,因此符合地基可按直線分布的剛度要求。2、各鋼管柱軸向力的合力離條形基礎(chǔ)中心的距離為:基礎(chǔ)長度,偏心距,基底反力可按均勻分布。3、基礎(chǔ)面積,地基反力為: 地基承載力設(shè)計值須滿足。沿基礎(chǔ)每米長度的凈反力為:5.2.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力分析基礎(chǔ)梁的內(nèi)力最不利工況受力示意圖如下圖5.2所示圖5.2左幅條形基礎(chǔ)受力示意圖(2)經(jīng)計算最大彎矩最大剪力5.2.3配筋計算1、選用C30混凝土,。選用HRB18、335級鋼筋,。縱向受力鋼筋按雙排筋布置,基礎(chǔ)梁頂部和底部各布置8根HRB33520鋼筋,沿寬度方向均勻布置。基礎(chǔ)梁兩側(cè)各布置3根HRB33516的縱向構(gòu)造筋,沿高度方向均勻布置。箍筋采用封閉式六肢箍筋HRB33512,鋼筋間距200mm,在距鋼管柱軸線0.25倍柱距0.3倍柱距范圍內(nèi)加密為HRB33512,鋼筋間距100mm。翼緣板橫向受力鋼筋為HRB33510,鋼筋間距200mm,翼緣板兩側(cè)各布置1根HRB33510的縱向構(gòu)造鋼筋。截面尺寸取最不利截面尺寸,即截面高度。2、計算,取,3、計算4、驗算最大彎矩是否小于等于故所配縱向受力筋滿足要求。5、驗算是否需要配置腹筋故不需要配置腹筋。5.19、3右幅條形基礎(chǔ)內(nèi)力計算5.3.1計算基底凈反力基底凈反力最不利工況如圖5.3所示 圖5.3右幅條形基礎(chǔ)受力示意圖(1)1、基礎(chǔ)梁采用倒T形截面,基底寬,地基梁寬,翼緣板厚度,長度,鋼柱間距 ,高度,因此符合地基可按直線分布的剛度要求。2、各鋼管柱軸向力的合力離條形基礎(chǔ)中心的距離為:基礎(chǔ)長度,偏心距,基底反力可按均勻分布。3、基礎(chǔ)面積,地基反力為: 地基承載力設(shè)計值須滿足。沿基礎(chǔ)每米長度的凈反力為:5.3.2基礎(chǔ)梁內(nèi)力分析基礎(chǔ)梁的內(nèi)力最不利工況受力示意圖如下圖5.4所示圖5.4右幅條形基礎(chǔ)受力示意圖(2)經(jīng)計算最大彎矩最大剪力5.3.3配筋計算1、選用C30混凝土,。選用HRB335級鋼筋,。縱向受力鋼筋按雙排筋布置,基礎(chǔ)梁頂部和底部各布置6根HRB33520鋼筋,沿寬度方向均勻布置。基礎(chǔ)梁兩側(cè)各布置3根HRB33516的縱向構(gòu)造筋,沿高度方向均勻布置。箍筋采用封閉式六肢箍筋HRB33512,鋼筋間距200mm,在距鋼管柱軸線0.25倍柱距0.3倍柱距范圍內(nèi)加密為HRB33512,鋼筋間距100mm。翼緣板橫向受力鋼筋為HRB33510,鋼筋間距200mm,翼緣板兩側(cè)各布置1根HRB33510的縱向構(gòu)造鋼筋。截面尺寸取最不利截面尺寸,即截面高度。2、計算,取,3、計算4、驗算最大彎矩是否小于等于故所配縱向受力筋滿足要求。5、驗算是否需要配置腹筋故不需要配置腹筋。
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