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1、污水處理廠一期工程落地式腳手架專項施工方案編制： 審核： 審定： 污水處理廠項目部 2009年3月12日落地式腳手架專項施工方案 第一節 編制依據 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版； 建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-992、中國建筑工業出版社；建筑結構靜力計算手冊(第二版) 中國建筑工業出版社；本工程施工圖紙及有關文件。 第二節 工程概況工程位于，屬于構筑物結構，8萬噸/日，一期處理污水3萬噸/日（部分土建按6萬噸/日建設），總工期225天，質量要求合格。主要有建筑物、構筑物、室外工程三大部分, 其中構筑物包括粗格柵及進水泵房、細格柵渠及旋流沉砂池、氧化溝、二沉池、蓄水池、消毒池；建筑物包括污泥回流泵房、脫水機房及機修間、鼓風機房及配變電間、綜合樓、門衛、除臭系統等；室外工程為室外道路、排水管道廠區管道及圍墻。具體內容見下表：序號單位工程名稱數量設計概況1細格柵及沉砂池1異形池，平面尺寸大致為17.73m18.03、8m，最大深度4.31m，室外地面以上高度3.9m，池壁厚0.15-0.3m，底板厚0.35m。2氧化溝1異形池（形狀同體育場田徑場地相似），平面尺寸大致為143.225m31.6m，池深6.5m，室外地面以上高度3.9m-1.5 m，池壁厚0.20.55m，底板厚0.6m。3二沉池2圓形池，水池外圍直徑34.4米，深度4.5m，室外地面以上高度1.8m，池壁厚0.25-0.35m，底板厚0.4m。4污泥回流泵房11層框架結構，平面尺寸大致為10.158.4 m，最大建筑高度6.25m，地下部分深4.0m。5蓄水池1矩形池，外圍尺寸為5m5.6m，深度4.3m，室外地面以上高度1.4m，池壁厚4、0.3m，底板厚0.35m。6消毒池1矩形池，平面尺寸2.75m11.1m，最大深度4m，室外地面以上高度1.4m，壁厚0.20.25m，底板厚0.25m。7粗格柵及進水泵房1異形池，平面尺寸14.05m7.9m，最大深度10m，室外地面以上高度-0.2m，壁厚0.3m，底板厚0.4m。8脫水機房及機修間1單層框架結構，平面尺寸55.45m10.25m，總高6.6 m，地下部分深-2m。9鼓風機房及配變電間1一層框架結構，平面尺寸48.24m13.14m，總高7.2 m，基礎底標高-2m。10綜合樓1三層框架結構，平面尺寸40.48m14.08m，總高15.25 m。11門衛1一層磚混，平面尺5、寸4.24m5.74m，基礎標高-2 m，頂部4.2 m。12室外道路、圍墻18cm、15 cm混凝土路面。13廠區管道工程UPVC管、鋼管等第三節 腳手架方案選擇 建筑物和構筑物均采用落地式腳手架。 第四節 腳手架的材質要求 l、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準6、JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm27、，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。第五節 腳手架的搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地8、放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C20的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。當腳手架支在裙房屋面上時，要求每根立桿對應在樓板下連續至硬化地面。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直9、3.6m，水平3.6m(即二步二跨)：里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手10、架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要11、選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向3.6m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜12、拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 第六節 腳手架計算書一、參13、數信息:扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)以下簡稱扣規1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度約為 18.0 米（至6層17.3m），立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 詳平面圖；采用的鋼管類型為 483.5(鋼管外徑0.048m)； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結14、構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數腳手架計算中考慮風荷載作用風荷載體型系數s為0.14；4.靜荷載參數腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248(查扣規附錄A的表A-1)；腳手板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:9；（注：總高18除以步距1.8減1，注意挑架不減1）欄桿、沖壓鋼腳手擋板自重標準值(kN/m):0.110；（查扣規表4.2.1-2）每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；二、大橫桿的計算:按照扣規第5.2.4條規定，大15、橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.1501.050/(2+1)=0.053 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.053=0.109 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.050=1.470 kN/m；2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距為M1max=0.080.16、1092.0002+0.101.4702.0002 =0.623 kNm；支座最大彎距如下:M2max= -0.100.1092.0002-0.1171.4702.0002 =-0.732 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=MW=Max(0.623106,0.732106)/7210.0=81.102 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 81.102 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。其中：(新規范撓度與裂縫的計算，荷載取標準值，即不乘分項系數) 靜荷載標準值: 17、q1= P1+P2=0.038+0.053=0.091 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.0911500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.220 mm；大橫桿的最大撓度 2.220 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 2000.0/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據扣規第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載18、布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.1501.0501.500/(2+1)=0.079 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.079)+1.4 1.575 = 2.369 kN；2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩19、計算公式如下:Mpmax = 2.3691.050/3 = 0.829 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.835 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.835106/5080.000=164.442 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =164.442 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和.小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) 20、= 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.079+1.575 = 1.712 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1712.0001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.801 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024 + 2.801 = 2.825 mm；小橫桿的最大撓度和 2.825 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表21、5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。（扣規并沒有要求折減抗滑承載力，國強公司出于對安全的考慮，內部決定予以折減）縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(扣規5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.15022、1.0501.500/2=0.118 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.040+0.118)+1.42.363=3.567 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.124818.00 = 2.246 kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.123、5091.500(1.050+0.3)/2 = 1.367 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼手板擋板， NG3 = 0.11091.500/2 = 0.743 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.491 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0002（同時有2層施工）1.0501.500/2 = 24、4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：本工程按浙江省臺州市椒江區洪家，基本風壓為 = 0.550 kN/m2； - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)第7.2節的規定采用：按B類考慮 = 1.670 ； - 風荷載體型系數：取值為0.140；（前面有計算）經計算得到，風荷載標準值 = 0.7 0.5501.6700.140 = 0.090 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.491+ 1.4425、.725= 12.004 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.491+ 0.851.44.725= 11.012 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 = 0.850 1.40.0901.5001.8002/10= 0.052 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性立桿的軸向壓力設計值 ：N =12.004 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣規第5.3.3條得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣規表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,；26、長細比 Lo/i = 3 .119/0.0158 = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查扣規附錄C得到：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2；= 12004.000/(0.186489.000)=131.979 N/mm2；立桿穩定性計算 = 131.979 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.012 kN；= 11012.0027、0/(0.186489.000)+52000.000/5080.000 = 131.308 N/mm2；立桿穩定性計算 = 131.308 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按扣規5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照相關規定。構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.245 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.28、89010-4205.000103-(1.22.245+1.44.725)/(1.20.125)=62.244 m；按規范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 62.244 /(1+0.00162.244)=58.597 m；H= 58.597 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按扣規5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照相關規定。構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.245 kN；活荷載29、標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.039 /(1.4 0.85) = 0.033 kN.m；Hs = 0.1864.89010-4205.000103-1.22.245+0.851.4(4.725+0.1864.89010-40.033/5.08010-6)/(1.20.125)=64.171 m；按扣規5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 64.171 /(1+0.00164.171)=60.330、02 m；H= 60.171 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 (扣規5.4.1)風荷載標準值 = 0.090 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內，腳手架外側的迎風面積 Aw = 1.82步1.53跨 = 16.200 m2；按扣規5.4.1條 N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.40.09016.200 = 2.041 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N031、= 7.041 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 = 300.000/15.800 = 19 的結果查表得到 =0.949，為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.041 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =7.041小于扣規的抗滑承載力 8.0 kN，略大于國強公司內部規定6.4kN,故改為2步2跨32、一連墻！不再重算。九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg （扣規5.5.1）fgk新規范為fak地基承載力特征值（標準值），由荷載試驗、或原位測試或公式計算確定。也可按原建筑地基基礎設計規范GBJ789附錄五及第6.3.2條的規定采用。查GBJ7-89表6.3.2-2壓實填土fgk取130kPa上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.004 kN；夯實地基面上要求全現澆100厚C20的素砼墊層，kc取1， A取0.25m2,地基承載力設計值:fg = fgkkc = 130.000 kN/m2； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A = 1233、.004/0.25 = 48.016 kN/m2 ；p=48.016 fg=130.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！100厚C20混凝土墊層抗沖切驗算得出ft=29.603 kNft混凝土軸心抗拉強度設計值；D支座板底面直徑；h砼墊層厚度。滿足要求。 第七節 腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作34、業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。 第八節 腳手架的檢查與驗收 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。第九節 腳手架搭設安全技術措施 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷35、網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人36、，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。 第十節 腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架37、的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮38、，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十一、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算得：長桿總長17286.57m；小橫桿8538根；直角扣件10914個；對接扣件4548個；旋轉扣件1365個；腳手板866.57m2。