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1、泵送高強大體積混凝土施工的溫度監測廈門海光大廈高35層，地下室底板混凝土強度等級為C35，抗滲標號S8，一次澆筑量2800m，不預留后澆帶。為防止升溫、降溫過程中可能產生的溫度裂縫，進行了溫度監測。第1章 溫度監測及其結果采用銅康銅熱電偶測溫法。用UJ33A型低電勢直流電位差計并聯DM-6017型數顯式萬用表進行測量。地下室底板長53.55m，寬43.10m，厚1.2m，內筒部分長寬均為16.0m，厚1.8m。結合配筋及上述情況，采用均勻布點的方式共布置25個測位汁79個測點。平面布置示意見圖3-8-10測溫結果顯示混凝土最高溫升值不僅與水泥品種和用量有關，并隨著混凝土厚度的增加，傳熱阻力加大2、，最高.溫升值也增高。通過15d的現場監測，取得了大量監測數據。現將不同深度測位的各測溫點的溫度與齡期的關系，以1號（深1.2m）為代表，如圖3-8-2所示。由于溫度監測及時，提供了準確的溫度數據，使施工現場能根據溫度變化采取相應的技術措施，故對控制溫升，減少混凝土內外溫差，延緩水化熱的釋放速率，控制降溫速度等起了有效的作用，取得了較好的技術和經濟效益。第2章 幾個問題的探討第1節 泵送高強大體積混凝土配合比定海光大廈地下室底板混凝土強度高，抗滲標號高，且不允許留后澆帶，需一次澆筑完成。采用泵送，坍落度要求為810cm，混凝土緩凝6h左右。在上述限定條件下，經試驗先確定使用順昌水泥廠為水口大壩3、專門生產的煉石牌普硅525號水泥，其礦物成分見表3-8-1。根據Woods公式可求出該水泥的水化熱為407320J/kg，明顯低于一般普硅525號水泥的水化熱（460240J/kg）。為保證足夠的抗滲性，設計要求內摻水泥用量10%的UEA混凝土微膨脹劑。在限制條件下，UEA產生的膨脹能轉化為化學預壓應力，可補償混凝土的收縮，防止并減少裂紋，提高抗滲性。但摻入UEA后，混凝土凝結時間略有縮短，坍落度損失也較大，于是有針對性地選用P0ZZ0LITHC6220C混凝土緩凝引氣減水劑，摻加量為每千克水泥2.53.0mL，可緩凝6h左右且節約水泥8%10%。摻加的粉煤灰是華能福州電廠的產品，該粉煤灰鋁硅4、玻璃體含量大于70%，有較高的活性，在Ca（0H）2和CaS042H20的激發下，活性充分發揮，可大大提高混凝土的后期強度，增加混凝土的密實度。基于以上所述，使用等量取代法進行混凝土配合比設計計算和試驗，最后確定了7組混凝土配合比（表3-8-2）。由表3-8-2可知，水泥最大用量為363kg/m3，故混凝土內最大絕熱溫升值應為：T max =（WQ）/（C）=（363407320）/（993.72400）=62假設縱向一維散熱，散熱系數為0.6，則由水化熱引起的溫升值應為37.2。最后地下室底板實施方案為7號方案，初凝時間為9h25min。澆筑中按規定留取混凝土試樣進行強度檢測，并按規范要求進5、行強度檢驗評定，驗評結果顯示超標較大，說明還有進一步降低水泥用量的余地。根據試驗，粉煤灰摻加量為基準混凝土水泥用量的20%，UEA內摻10%較好。表3-8-3為調整后的配合比。試驗結果表明，水泥用量雖明顯減少，但混凝土強度仍能保證，最高絕熱溫升值降低了6左右。木鈣減水劑有許多優越性，但在使用中要預先將粉狀減水劑溶化，計量和操作都比較麻煩且坍落度損失較大，因此改用POC6220C混凝土緩凝引氣減水劑。對于遠距離運輸的混凝土，留一部分在車到達目的地前或泵送前進行原液后摻，既避免了坍落度損失，又改善了混凝土的和易性，是更為理想的外加劑。海光大廈地下室底板混凝土配合比設計表3-8-2試驗結果還表明混凝6、土的實測表觀密度大于按絕對體積法計算所的計算值，分析原因主要是受混凝土組織結構差異的影響、細骨料自身表觀密度及空隙路的影響等。因此，施工時還需根據混凝土的實測表觀密度對上述配合比進行調整。第2節 溫度監測點布點方案的優化設計施工實踐證明，應根據基礎平面特征和規范要求，盡可能減少監測位，而沿厚度縱應增加測點數，同時根據鋼筋布筋密度適當調整測位位置，見圖3-8-3。優化后的布點方案保證了內筒和電梯井的監測，且有相對的半軸對稱性，同時又充分考慮了海光大廈基礎不對稱的平面特點。對1.2m厚的底板部分及沿側模板部分別適當減少監測點，將鋼筋密度高的各軸線交匯處的測點略作位置調整，強化了其規律性、代表性和整7、體性。沿厚度方向，每一測位的上測點（混凝土澆筑塊體的外表溫度）和下測點（混凝土澆筑塊體底面的溫度）位置應嚴格遵守YBJ22491規程的規定，其他測點則根據混凝土厚度靈活對稱劃分。第3節 最高溫升與降溫梯度根據實測，每一測點的最高溫升約出現在混凝土澆筑到該點后的第3天。每測點最高溫升實測值遠高于計算值（參照經驗數據計算）。事實上，對1個測位而言，因為混凝土明過程的時間差，1個測位的3個測點或5個測點在某一時間時各自分別處于升溫或降溫階段，則1個測位或1個局部區域反映出的溫升變化實際是多測點的綜合疊加效果。如按3測點或5測點在最高溫升實測值時的各點溫升平均值比較，則比較接近計算值。降溫梯度的控制按8、YBJ2249l規程規定，混凝土澆筑塊體的降溫速度宜不大于1.5/d。從實際上對1個測點，甚至1個測位，1個局部范圍或局部時間內，混凝土的降溫速度常會超出l.5/d的規定，但就整個澆筑塊體的降溫速度而言，務必控制在1.5/d的平均值內，才能確保混凝土的質量。因為混凝土總體降溫緩慢，可充分發揮混凝土徐變特性，減低溫度應力。實際上，施工中采用往復推移式連續澆筑，這樣，測點間、測位間均存在有時間差、溫度差，也只能用整個澆筑塊體的降溫速度來衡量。降溫梯度受許多因素（例如外界氣溫、養護溫度、測點位置等）的影響，但最重要的是受養護溫度的制約。實際降溫速度遠低于升溫速度。由圖3-8-2實測溫度-齡期圖可以看出，降溫溫差與升串串差并不對稱于x軸的拋物線。若按降溫溫差等于升溫溫差的理論，從第3d最高溫升值回落算起，所得混凝土收縮應力值的計算值大于實際應力。因此如果計算值可滿足maxR1，則大體積基礎底板只要注意控制養護溫度就不會出現收縮裂縫。