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1、湘潭萬達廣場項目吊索吊具安全專項施工方案湘潭萬達廣場項目吊索吊具安全專項施工方案編制： 審核： 審批： 中國建筑第二工程局有限公司目 錄一、工程概況5二、編制依據5三、吊索吊具設計參數51、吊物荷載統計52、 吊繩、吊鉤、吊具配置63、 料斗配置6四、 吊索吊具使用規范81、吊索吊具使用要求82、料斗使用要求103、 鋼絲繩報廢要求13五、 應急救援預案131、應急組織機構132、危險源識別分析143、應急演練144、應急處理流程145、應急處理方法156、應急救援電話機路線16六、 計算書171、主吊繩、繩卡計算172、自制料盆計算19湘潭萬達廣場項目吊索吊具安全專項施工方案一、工程概況項目2、名稱湘潭萬達廣場項目項目地點湘潭市岳塘區萬達西路、曉塘路、萬達東路、芙蓉路之間建設單位湘潭萬達廣場置業有限公司設計單位中冶南方工程技術有限公司地勘單位中國有色金屬長沙勘察設計研究院有限公司監理單位廈門勤奮建設工程監理有限公司施工單位中國建筑第二工程局有限公司湘潭萬達廣場項目位于湘潭萬達廣場項目位于湘潭市岳塘區芙蓉路北、曉塘路南、萬達東路與萬達西路之間。項目分為A、B兩個地塊，A地塊主要為商業綜合體、寫字樓、酒店；B地塊為住宅、底商。是集購物、休閑、娛樂、餐飲、商務、社交于一體的一站式大型城市綜合體。其占地 256 畝，總建筑面積 88.6 萬 M2，其中地上 71.9 萬 m2，地下 16.73、 萬m2。二、編制依據1、建筑施工起重吊裝安全技術規范JGJ276-20122、建筑施工計算手冊3、建筑材料規范大全4、湘潭萬達廣場項目施工組織設計5、湘潭萬達廣場施工圖紙三、吊索吊具設計參數1、吊物荷載統計吊物名稱 一次起吊數量 單位重量荷載（KN） 混凝土 0.75m32400kg/m3 18 砂漿 0.75m31800kg/m3 18 扣件 300個 0.9kg/個 2.7輪扣立桿（2.4m） 108根10.72kg/根 11.57 鋼管（6m） 50根23.4kg/根 11.7 水泥 20袋 50kg/袋 10 木方 2.32m3 500kg/m3 11.6 模板 2.12 500kg4、/m3 10.6 吊斗 1個 0.95 鋼筋 1.8噸 182、 吊繩、吊鉤、吊具配置本工程采用TC6013型號及TC5610型號塔吊進行場地內材料及構件的運輸，本工程擬采用的吊繩、吊鉤以及卸扣型號如下：吊繩 型號：6*19+1 d=18.5 懸掛長度：8m繩卡 采用插編，無繩卡 卸扣 5t3、 料斗配置本項目混凝土料斗采用成品購買，并自制部分料盆和料斗，用于現場的箍筋、扣件、混凝土、砂漿等材料的吊裝、吊運。其制作的材料如下表所示：吊耳 光圓鋼筋 直徑22鋼板3mm 卸扣 1t 每根鋼絲繩用一個卸扣與吊環連接 鋼絲繩每個吊環一根鋼絲繩1.8m d=16mm 繩卡 無繩卡，采用插編形式繩索料盆示5、意圖如下圖所示：料斗示意圖如下圖所示：四、 吊索吊具使用規范1、吊索吊具使用要求 1、 吊索具規格、類型的選擇 當選擇吊索具規格時，必須把被起吊的負載的尺寸、重量、外形，以及準備采用的吊裝方法等共同影響的使用方式系數列入計算考慮，給出的極限工作力的要求，同時工作環境、負載的種類必須加以考慮。 必須選擇既有足夠能力，又能滿足使用方式的恰當長度的吊索具，假如多個吊索具被同時使用起吊負載，必須選用同樣類型吊索具；扁平吊索具的原料不能受到環境或負載影響。 無論附件或軟吊耳是否需要，必須慎重考慮吊索具的末段和輔助附件及起重設備相匹配。2、 吊索的限制使用角度 當使用軟吊耳的扁平吊索時，最小使用的吊耳長度6、不能小于3.5倍和吊耳接觸部分的吊鉤最大厚度，并且吊耳活動夾角不能超過20。 當連接帶軟吊耳的吊索和起重用具時，吊索和起重用具接觸部分必須是一直的，除非吊索的軸向寬度沒有超過75mm，起重附件的彎曲半徑必須至少是吊索軸向寬度的0.75倍。 舉例說明：吊索在貨鉤上的半徑至少0.75倍吊索軸向寬度. 織物寬度或許受貨鉤里面部分半徑的影響,貨鉤曲率的影響結果阻礙強力在織物的寬度范圍均衡的作用。 吊索嚴禁超載，必須使用正確的方式系數，一部分極限工作力的方式或許已經在標簽上給出，多重組合吊索不能超過和垂直方向最大角度。3、 遵循好的吊裝經驗 在開始吊裝之前計劃好起吊和輕便的操作方案。4、 吊裝時，正確的7、使用吊索具連接方式 吊索具在安全方式下正確的安置、連接負載，必須安放吊索具在負載上以便負載能夠均衡的作用吊索的寬度；始終不能打結或扭曲吊索縫合部位不能放置在吊鉤或起重設備上，并且總是放在吊索的直立部分，通過遠離負載、吊鉤和鎖緊角度來防止標簽的損傷。5、 多重組合吊索具的使用注意事項 多重組合吊索的極限工作力的評估決定于組合吊索承受負載的對稱性，也就是當起吊時，吊索的分支按設計分布對稱均勻，具有同樣垂直角度。 3組合吊索，假如分支不能按設計均勻的受力, 最大的強力在一個分支上，那將是設計角度臨近分支最大承受力的總和，同樣的結果在4組合吊索中，如果不是剛性負載，將同樣計算在內。 備注：對于剛性負載8、，大部分重力或許被其中3支，或甚至2支承擔，剩余的那支僅僅保護負載的平衡6、 吊裝時，吊索具的保護 吊索遠離尖銳邊緣，摩擦和磨損，不論是遠離負載還是起重用具，應該加強和保護吊索的恰當部分不受尖銳邊緣和磨損的破壞，必要的額外加強保護補充是必須的。7、 確保起重時，負載平衡 在起重過程中，必須采用安全的方式使用吊索，不能讓負載傾斜或從吊索中滑落；必須安排吊索在負載的重心和吊裝點的直上方，讓負載平衡、穩定，假如負載重心不在吊裝點之下，運動中的吊索可能越過起重點。導致危險。8、 吊索具采用的吊裝方式 如果使用籃吊，可以保證負載安全，因為沒有象鎖吊那樣的鎖緊行為，并且吊索可以翻轉穿過起重點，推薦兩支吊索9、一起使用，吊索的肢體懸掛盡可能的垂直，有利于確保負載在分支間平等分擔。 當扁平吊索鎖吊時，應該允許安放自然角度(120)的狀態，從而避免由于摩擦產生熱，吊索既不受處于強力強制位置，也不企圖制造緊的夾口，正確的安全方式采用一個吊索的雙倍鎖吊。雙倍鎖吊保證安全和預防負載從吊索中滑落。9、 確保人員安全在吊裝過程中，密切注意，確保人員安全，必須警告在危險狀態下的人員，假如需要，立即從危險地帶撤出。 手或身體的其他部位必須遠離吊索具，防止當吊索具松弛時受到傷害。10、 在吊裝過程中，必須采用示范性方式起吊 必須采用示范性的吊裝，吊索從松弛地拿起直到吊索拉緊，負載逐漸被提升到預定的位置，特別重要的是在籃10、吊或自由的拉緊時摩擦力承擔負載。11、 控制負載的旋轉 如果負載趨向于傾斜，必須放下起重物，確保負載受到約束，防止負載意外的旋轉得到保證。12、 避免索具的碰撞、拖、拉、摩擦、振蕩，防止索具的損壞 在吊裝時，必須注意確保負載受到約束，防止意外翻轉或和其它物體碰撞。避免拖、拉或振蕩負載，如果那樣將增加索具的受力。 假如索具在承受負載，或負載在壓在索具上時，不能在地面或粗糙的物體表面拖拉吊索具。13、 索具的著落 當起吊時，負載將在平等制約的情況下降落。14、 正確的儲藏吊索具當吊索完成起重操作后，必須被放回，正確的儲藏； 假如不再使用，必須儲藏吊索在干凈、干燥、良好的通風條件下、室溫、并且安放在11、架子上，遠離熱源、可侵蝕外表的氣體、化學品、直射太陽光或其他強的紫外線照射。 優先使用儲藏物品，必須檢查吊索在使用過程中發生的任何損傷，不在儲藏已經損壞的吊索。 當起重時，吊索受到酸堿的污染，用水稀釋或用相應的事先被推薦儲藏的媒體去中和。依據起重吊索的材料和相關的化學性能的參考, 來自供應商的推薦，已經使用過的沒有問題的產品也許是必要的。 吊索在使用中變濕，或者由于清潔的原因，將被掛起來，自然涼干。15、項目使用的吊索、吊具（含鋼絲繩、繩卡、卸扣、吊帶等）必須由項目自行購買，嚴禁由勞務提供。2、料斗使用要求 1、現場使用的吊斗吊耳開焊或使用螺紋鋼筋焊成的吊耳，禁止吊用；2、吊斗只允許吊運材料，12、嚴禁上人；3、使用吊斗吊運混凝土、砂漿等嚴禁裝滿，應低于斗廂510cm，防止灑落；4、在吊斗起升、下落時，起重臂和吊斗下嚴禁有人停留、工作或通過；5、在塔機起吊過程中嚴禁將鋼絲繩與釣鉤吊斗連在一起時進行人工裝卸，司索必須將鋼絲繩取下后，吊鉤升到臂根部，轉開吊斗位置后方可進行人工裝卸；6、必須每天檢查吊斗掛鉤焊接的牢固情況，發現情況應立即停止使用；7、安全員應在每天使用前檢查鋼絲繩，發現問題及時通知機修班割斷鋼絲繩停止使用。8、料斗上的吊環要采用圓鋼（直徑不低于20mm），不得采用螺紋鋼，鋼板厚度不低于3mm。9、吊斗鋼絲繩與吊耳必須使用卡環連接，且每個吊耳單獨設置一條鋼絲繩，鋼絲繩鎖眼必須采用13、編插方式。10、自制料斗可參照中國建筑股份有限公司施工現場安全防護標準化圖冊第65頁大樣，詳見如下圖。243、 鋼絲繩報廢要求1、 斷絲：鋼絲繩斷絲數在一個捻距內交互捻達到鋼絲繩鋼絲總數的10%。同向捻達到鋼絲鋼絲繩總數的5%。2、 腐蝕和表面磨損：鋼絲繩當其表面鋼絲被磨損或腐蝕達表面鋼絲直徑的40%以上時。3、 鋼絲繩整股破斷。4、 鋼絲繩直徑減少710%。5、 鋼絲繩出現下述情況： 鋼絲繩壓扁 鋼絲繩股松弛 鋼絲繩波浪形 鋼絲繩扭結 鋼絲繩彎折 鋼絲繩起殼 鋼絲繩股內鋼絲飛出五、 應急救援預案1、應急組織機構湘潭萬達廣場項目應急指揮中心（指揮部），領導本企業對突發事件的應急處理和生產安全防14、控工作。 組 長：陳曉 聯系電話：18673183222副組長：尹超利 聯系電話：13298692973組 員：張振宇 宋啟華 張 鵬 朱平羊 趙基良 周后安 彭曉東2、危險源識別分析危險源清單序號危險源危險源級別作業活動計劃控制措施2高空墜物品重大危險源吊運1、 吊之前進行試吊。2、 加強對吊索吊具的日常檢查3、禁止交叉作業3、應急演練項目安全部、機電部應定期組織安全應急演練，負責組織全項目部每年至少進行兩次緊急事故應急救援的模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。演練結束后由組長組織對“應急響應”的有效性進行評價，必要時對“應急響應”的要求進行調整或更新。4、應急處理流程5、應急處15、理方法（1）高處墜落事故事件處理措施及應急預案1）發生高處墜落事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。2）出現顱腦外傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。如有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3）發現16、脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。4） 發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。5） 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施：a. 一般傷口小的止血法：先用生17、理鹽水（0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶，較緊地包扎。b.加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c.止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉紗。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。6） 動用最快的交通工具或其它措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。事故后處理程序a.查明事故原因18、及責任人。b.制定有效的防范措施，防止類似事故發生。c.對所有員工進行事故教育。d.宣布事故處理結果。e.以書面形式向上級報告。在搶救的同時負責立即撥打“120”，通知就近的中心醫院派救護車進行搶救，通知時應詳細說明：事故發生的詳細地址，方位。6、應急救援電話機路線6.1、指揮部應急救援電話項目指揮部應急電話：18508417468移動電話號碼：185084174686.2、應急救援醫療電話急救電話：120 湘潭市第一人民醫院電話：0731-58669038 7.3 應急救援路線圖值班人員在接到緊急情況報告后必須在2分鐘內將情況報告到緊急情況領導小組組長和副組長。小組組長組織討論后在最短的時間19、內發出如何進行現場處置的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由項目部安全生產部在30分鐘內以小組名義打電話向上一級有關部門報告。遇到緊急情況，全體職工應特事特辦、急事急辦，主動積極地投身到緊急情況的處理中去。各種設備、車輛、器材、物資等應統一調遣，各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排，不得拖延、推諉、阻礙緊急情況的處理。六、 計算書1、主吊繩、繩卡計算 計算依據： 1、建筑施工起重吊裝安全技術規范JGJ276-2012 2、建筑施工計算手冊江正榮編著 3、建筑材料規范大全當被起吊物體重量一定時，鋼絲繩與鉛垂線的夾角a愈大，吊索所受的拉力愈大；或者說，吊索所20、受的拉力一定時，起重量隨著a角的增大而降低。 P每根鋼絲繩所受的拉力（KN）；Q起重設備的重力（KN）；n使用鋼絲繩的根數；a鋼絲繩與鉛垂線的夾角（a取45計算）。按平時吊運最大的荷載（吊運鋼筋及混凝土時）算： P=17.14KN1.1鋼絲繩容許拉力計算:6*19型號直徑18鋼絲繩容許拉力可按下式計算: Fg = aFg/K 其中: Fg鋼絲繩的容許拉力； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=180.00kN； 考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數，=0.85； K 鋼絲繩使用安全系數，取 K=5.50； 經計算得 Fg=180.000.85/5.50=27.82kN。吊物時一般采用兩根吊繩進行21、吊裝，按平時吊運最大的荷載（吊運鋼筋及混凝土時）算： P=17.14KN鋼絲繩容許力=27.82KN1.2繩卡計算: 本工程采用插編式鋼絲繩，無需進行繩卡的計算。1.3卸扣計算: 本工程每根鋼絲繩配置一個5t的卸扣，1：按平時吊運最大的荷載（吊運鋼筋及混凝土時）算： P=17.14KN鋼絲繩容許力=50KN2、自制料盆計算自制塔吊吊斗主要用于裝吊砂漿、混凝土、磚塊、扣件等材料，吊斗由3mm厚鋼板焊接而成，似船形，四周吊耳用直徑20mm圓鋼滿焊在吊斗側面鋼板上。每個吊環上都連接一根1.8米長鋼絲繩，采用卸扣與鋼絲繩連接，鋼絲繩直徑為16mm插編式鋼絲繩，卸扣為1t型號卸扣，吊斗尺寸見下圖：材料種22、類數量材料荷載（KN）混凝土0.61方14.553扣件200個1.8砂漿0.61方10.8燒結磚0.61方6.533、料盆安全計算：3.1吊斗重量（1）吊斗自身重量(3mm厚鋼板理論重量為26.7Kg/)Q1=(1.050.35+1.80.35) 2+1.051.5) 0.267=0.95KN（2）吊斗最大吊運重量（按吊運混凝土計算）Q2=（1.8+1.5）0.35/21.05*24=14.553kN總重量Q=Q1+Q2=15.5KN3.2 鋼絲繩計算 （1）鋼絲繩實際受力計算當被起吊物體重量一定時，鋼絲繩與鉛垂線的夾角a愈大，吊索所受的拉力愈大；或者說，吊索所受的拉力一定時，起重量隨著a角的23、增大而降低。 P每根鋼絲繩所受的拉力（KN）；Q起重設備的重力（KN）；n使用鋼絲繩的根數；a鋼絲繩與鉛垂線的夾角（a取45計算）。P=15.5/(4*cos45)=7.4KN（2）鋼絲繩容許拉力計算 6*19型號直徑16鋼絲繩容許拉力可按下式計算: Fg = aFg/K 其中: Fg鋼絲繩的容許拉力； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和,取 Fg=125.00kN； 考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數，=0.85； K 鋼絲繩使用安全系數，取 K=5.50； 經計算得 Fg=125.000.85/5.50=19.32kN。 P=7.4Fg=19.32,所以滿足要求3.3吊耳抗拉力計算吊耳采用直徑20m24、m圓鋼，依據GB/T 700-2006。Q235抗拉強度370-500N/mm2 (370-500MPa)范圍。取Q235圓鋼抗拉強度為370MPa 圓環的彎曲應力0按下式驗算: 0=M/W=(1/ )PR0/( /32)d3=3.24PR0/d30; 式中: P作用于圓環上的荷載，取 P=5400/4=1350.00N； R0環的中心圓半徑，取 R0=50.00mm； d圓環截面圓的直徑，取 d=20.00mm； 0圓環容許應力，取 0=370.00N/mm2。 經過計算得0=3.24 1350.0050.00/20.003=27.34N/mm2。 由于圓環的彎曲應力27.34N/mm2，小25、于圓環容許應力370.00N/mm2，所以滿足要求！3.4吊耳焊縫強度計算 （1）在通過焊縫形心的拉力，壓力或剪力作用下的焊縫強度按下式計算： （2）在其它力或各種綜合力作用下，f,f共同作用處。 式中 對接焊縫強度 N構件軸心拉力或軸心壓力，取 N7400N； lw對接焊縫或角焊縫的計算強度，取lw=300mm； 作用力與焊縫方向的角度 =0度； t在對接接頭中為連接件的最小厚度,取 t15mm； f按焊縫有效截面(hel2)計算，垂直于焊縫長度方向的應力； he角焊縫的有效厚度，對直角焊縫等于0.7hf=7mmf； hf較小焊腳尺寸,取 hf=10mm； t正面角焊縫的強度設計值增大系數；26、對承受靜荷載或間接承受動力荷載結構取1.22， 對直接承受動荷載結構取1.0； f按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力； ffw角焊縫的強度設計值。計算結果： 1, 正應力 f=Nsin( * PI / 180)/(lwhe)=7400sin(0.000)/(3007)=0.00N/mm2； 2, 剪應力 f=Ncos( * PI / 180)/(lwhe)=7400cos(0.000)/(3007)=3.51N/mm2； 3, 綜合應力 (f/t)2+f21/2=3.51N/mm2； 結論：力平行于焊縫長度,計算得出的剪應力小于或等于對接焊縫的抗拉抗壓強度設計值ftw=185N/mm227、,所以滿足要求!3.5吊斗底部焊縫強度計算計算公式：1,在通過焊縫形心的拉力，壓力或剪力作用下的焊縫強度按下式計算：2,在其它力或各種綜合力作用下： 式中 對接焊縫強度 N構件軸心拉力或軸心壓力，取 N7400N； lw對接焊縫或角焊縫的計算強度，取lw=300mm； 作用力與焊縫方向的角度 =0度； t在對接接頭中為連接件的最小厚度,取 t15mm； f按焊縫有效截面(hel2)計算，垂直于焊縫長度方向的應力； he角焊縫的有效厚度，對直角焊縫等于0.7hf=7mmf； hf較小焊腳尺寸,取 hf=10mm； t正面角焊縫的強度設計值增大系數；對承受靜荷載或間接承受動力荷載結構取1.22， 28、對直接承受動荷載結構取1.0； f按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力； ffw角焊縫的強度設計值。計算結果：正應力f=Nsin(*PI/180)/(lwhe)=21590sin(1.571)/(45003.5)=1.37 N/mm2；剪應力 f =Ncos( * PI /180)/(lwhe)=21590cos(1.571)/(45003.5)=0.00N/mm2綜合應力(f/t)2+f21/2=1.37N/mm2；結論：力垂直于焊縫長度,計算得出的正應力小于或等于對接焊縫的抗拉抗壓強度設計值ftw=185N/mm2,所以滿足要求!3.6鋼板擾度計算均布荷載q=1.2Gk11+1.4(29、1Qk1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(11+8/1.8)1=8.09kN/mq靜=1.2Gk11=1.20.391=0.468kN/mq活=1.4(1Qk1+Pk/S)1=1.4(11+8/1.8)1=7.622kN/m抗彎驗算：Mmax=0.1q靜s2+0.117qs2=0.10.4680.62+0.1177.6220.62=0.338kNm=Mmax/ W=0.338106/(4.17103)=81.028N/mmf=205N/mm計算結果：正應力f=Nsin(*PI/180)/(lwhe)=7400sin(0.00)/(3007)=0.00 N/mm2；剪應力 f =Ncos( * PI /180)/(lwhe)=7400cos(0.00)/(3007)=3.51N/mm2綜合應力(f/t)2+f21/2=3.51N/mm2；結論：力平行于焊縫長度,計算得出的剪應力小于或等于對接焊縫的抗拉抗壓強度設計值ftw=185N/mm2,所以滿足要求!