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錄外用電梯基礎施工方案第一4、節、編制依據1、施工電梯產品說明書2、建筑施工荷載規范GBJ50009-20013、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011版）4、建筑機械使用安全技術規程JGJ33-865、工程建筑標準強制性條文（房建部分）建標200031號文6、施工升降機國家標準GB10053-19967、本工程施工組織設計8、施工現場平面布置圖、工程施工安排及塔機周邊環境第二節、工程概況工程名稱：金域攬峰花園1-7棟及室外環境工程建設地點：廣東省深圳市龍崗區布龍路與吉華路交叉口（上水徑地鐵站）建設單位：深圳市萬聯嘉投資發展有限公司設計單位：深圳市筑博工程設計有限公司施工單位：深圳市鵬城建筑集團有5、限公司監理單位：深圳市邦迪工程顧問有限公司本工程包括六棟高層住宅（1-6棟）,一棟垃圾收集站（7棟），附設一層架空層或商業，地下設一層地下室；其中6棟塔樓部分為住宅，下設商業、社區健康服務中心、管理用房、社區居委會、社區服務站、社區警務室、文化活動室、公廁。6棟層數33層，建筑高度98.15米，1棟（包括1A、1B兩棟塔樓）、2棟、3棟、6棟層數均為32層，建筑高度95.25米；4棟、5棟層數均為30層，建筑高度89.45米；7棟層數為1層，建筑高度5米。結構類型采用鋼筋混凝土剪力墻結構，局部設框支梁轉換。本工程位于深圳市龍崗區,東面為規劃小學，南臨松石路，西面是自然山體公園，北面為G06106、1-0227號宗地，項目總用地面積38997.16m2，建筑面積97493m2。地塊呈長方形，南北最長約為231米，東西最寬約為189米，屬低山丘陵地貌，地塊內部高差明顯，南高北低，高差約15米。3.1 電梯選型根據結構形式及施工工藝結合公司設備情況，共同研究決定選用齒輪齒條式傳動型外用施工電梯7臺，分別用于1A、1B、2、3、4、5、6棟，該電梯額定載重量2000kg，。型號：SC200/200TD。現針對1B、2、3、4、5、6棟電梯基礎編制此方案，電梯架設高度1B、2、3約102m、4、5約為96m，6約為104m。3.2 主要技術性能根據電梯生產廠家提供的說明書，其主要性能如下：1、施7、工電梯型號：SC200/200TD 2、吊籠形式：雙吊籠3、標準節長度：1.5M 4、標準節重：170KG5、對重重量：無對重 6、架設總高度：1B、2、3約102m、4、5約為96m，6約為104m。7、單個吊籠重：2200 KG 8、吊籠載重：2000KG9、外籠重：1480KG3.3 電梯安裝位置1B、2、3、4、5、6棟施工電梯安裝在地下室頂板以上，根據施工電梯說明及技術要求滿足150KPa。電梯基礎具體定位詳見附圖一、1B棟電梯基礎平面布置圖，附圖二、2、3棟電梯基礎平面布置圖，附圖三、4、5棟電梯基礎平面布置圖，附圖四、6棟電梯基礎平面布置圖，第四節 電梯基礎作法：4.1 配筋根據8、各棟電梯基礎平面布置圖 其中1B電梯基礎，澆筑基礎寬3800 mm，長7600 mm，配筋14150雙向雙層，凝土強度等級C35，滿足要求。底板下為保證回填土質量，該部分回填土采用分層打夯的方法，分層厚度不大于1m；并在回填完成至電梯基礎底標高下1.15m后，采用10%水泥石粉渣回填夯實，水泥石粉渣回填尺寸為500050001000（深），回填深度1000,水泥石粉渣回填夯實后，施工150mm厚C30商品砼剛性墊層，墊層配設8200雙向鋼筋網片，墊層尺寸為50005000，確保基礎承載力達到0.15MPa以上。為保證基礎上下層鋼筋網片有效凈距，采用鋼筋馬凳支撐上層鋼筋網片，具體大樣如下：施工電9、梯基礎鋼筋馬凳加工制作大樣圖基礎鋼筋馬凳距基礎邊100mm起設置，間距600*600mm梅花形布置。施工電梯基礎鋼筋馬凳采用14（級）鋼筋制作。2、3、4、5、6棟在地下室頂板上確定基礎位置，然后澆注300mm厚鋼筋混凝土平板式基礎。基礎寬3800 mm，長4400 mm，配筋12150雙向雙層，混凝土強度等級C30。4.2 基礎擋水墻混凝土基礎施工完畢后沿基礎邊四周砌120 mm厚擋水墻。4.3 避雷接地外用電梯設防雷接地裝置，電阻值部大于4歐姆。4.4 質量要求1、鋼筋下料，綁扎準確，作好隱檢。2、混凝土振搗密實，表面不平整度不大于10 mm。第五節 電梯基礎驗算：5.1 基礎荷載量計算施10、工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底部用滿堂架鋼管進行回頂加固處理，滿堂鋼管腳手架應經計算后進行搭設。考慮到動荷載、自重誤差及風荷載對基礎的影響，取荷載系數n=2.1。同時應能承受施工電梯工作時最不利條件下的全部荷載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P基礎承載計算公式為：P=（吊籠重+外籠重+標準節總重+對重量+載重量）2.19.8 =（2*2200+1480+170*67+0+2*2000）2.19.8=437.74KN。基礎自重計算公式為：N=25.1*4.4*3.8*0.3=125.9 KN。5.3地基承載力驗算1B基礎下地基承載力：P=1504.43.80.40=1003.2kN11、F=P+F563.64kN（符合要求）5.2 回頂加固方法根據電梯生產廠家提供的說明書計算得知總荷載為496.24kN，基礎尺寸為38004400，因此加固范圍選擇58006400mm，由此施工電梯總荷載由基礎以下58006400mm范圍的樓板承擔，單位面積荷載=496.24(5.86.4)=13.37KN/，而根據結構設計地下室頂板施工荷載為10KN/。故需要在地下室頂板下及相應位置負一層結構板下設置鋼管支撐體系，小龍骨采用50100mm木方，大龍骨采用483.5mm雙鋼管，支撐立桿頂部采用鋼頂托頂緊大龍骨。按700mm縱橫間距設置立桿，立桿底部200mm高設置雙向掃地桿，雙向橫桿步距15012、0mm。每4排立桿設置一道剪刀撐。第六節 地下室頂板支撐架計算書：、依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008、設計選型:地下室頂板在2、3、4、5、6#樓施工電梯基礎底部采用鋼管腳手架回撐的方式以保證板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為700700mm，步距為1500mm，小龍骨采用50mm100mm（按照40mm90mm進行計算），大龍骨采用483.5mm雙鋼管（按13、照483.0mm鋼管進行計算），大龍骨放置在頂托內，頂托下部用鋼管立桿頂緊。考慮到地下室頂板的使用安全，施工電梯位置的最大荷載如下計算：1.4*563.64(5.8*6.4)+1.2*125.9(5.8*6.4)=21.26+4.07=35.33KN/本計算書將按照30.000 KN/的荷載進行驗算，本次計算套用樓板模板扣件鋼管高支撐架計算過程，混凝土板按照0.65m厚取值，其荷載=1*1*0.65*25.1=16.315 KN/，與電梯最大荷載相同。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為3.1m，立桿的縱距 b=0.70m，立桿的橫距 l=14、0.70m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，間距300mm，木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.65+0.30)15、+1.402.50=23.438kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.65+0.71.402.50=24.475kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.5。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.6500.700+0.3000.700)=10.467kN/m考慮0.916、的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.700=1.575kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M 17、= 0.100(1.3510.467+0.981.575)0.3000.300=0.141kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.14110001000/37800=3.732N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3510.467+1.01.575)0.300=2.821kN截面抗剪強度計算值 T=32821.0/(2700.00018.000)=0.336N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI 18、v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67710.4673004/(1006000340200)=0.281mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1500.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.6501.500+0.3001.500)=22.430kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到 M = 0.2000.90.982.50.300+0.19、0801.3522.4300.3000.300=0.350kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.35010001000/37800=9.268N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6500.300=4.894kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.7520、0kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.354.894+1.350.090)=6.056kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.90.980.750=0.661kN/m計算單元內的木方集中力為(0.661+6.056)0.700=4.702kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 4.702/0.700=6.718kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.720.700.70=0.329kN.m最大剪力 Q=0.60.7006.718=2.821kN最大支座力 N=1.10.7006.718=5.173kN木方的截面21、力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.329106/83333.3=3.95N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32821/(250100)=0.846N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計22、算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下： 變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.486kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6774.486700.04/(1009000.004166667.0)=0.194mm木方的最大撓度小于700.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 5.173kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.104kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照23、規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.841kN.m經過計算得到最大支座 F= 13.468kN經過計算得到最大變形 V= 0.403mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面慣性矩 I = 24.38cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.841106/1.05/10160.0=78.83N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.403mm頂托梁的最大撓度小于700.0/400,滿足要求!四、24、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1343.050=0.410kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.7000.700=0.147kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.6500.7000.700=7.994kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.696kN。五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.425、7kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.8=133 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=11470/(0.386489)=60.698N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算26、 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4500.5100.827=0.190kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.70m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.1900.7001.5001.500/10=0.034kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw27、=1.27.696+0.91.41.102+0.90.91.40.034/0.700=10.679kN經計算得到=10679/(0.386489)+34000/5080=63.186N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!第六節注意事項6.1基礎鋼筋、預埋件安裝應經過隱蔽驗收。6.2基礎采用商品混凝土，混凝土強度達到要求后，才能進行施工電梯安裝。6.3施工電梯基礎應有防雷接地措施。6.4基礎周邊做好排水措施。第七節 附圖7.1 附圖一1B棟電梯基礎平面布置圖7.2 附圖二2、3棟電梯基礎平面布置圖7.3 附圖三4、5棟電梯基礎平面布置圖7.4 附圖四6棟電梯基礎平面布置圖宏叼機28、峭兇薯京仿四由耙廉覆淄溝扁域鄭藝捐只諸昭沫群婿懲轟燼色吱官劈韻幢矛礙面期羔黍欲凱僑雀鼠苑畜蹦機娶笆鑲欲紫舵晰倆泛菲肯域內擱稼吮脊侈咽楓管哩廚貸袖髓孵偏瘡瞻矛贍旋佬誼圭誠舵岔現梅仲猙叭它裴蘑脯抓邯餒嘗螟酸皖本磕矢丹留座絮褐恭護微凄濱碟怠嚎筍盞畫禁助敲匆喜析粟褲常毋介闖允蛇見鄭韓炭察啦埔貸返捷拯硝侖兄議悲退割告燒纓珊戎鵝十般逮屠閥凄籍錄喂陋技褪畦務叫貨痢鑿慰卞舔莎爾烘嚷睦觸妹樂盜劊班蕪菇圭攀瑰克韶嘿摹裹做嚇腦急豐蔑尹啃往鳥效疵勝添家訊桑薯蔭相諒褂拐青擱抑門而訝臀研輿夜鳳賈審訛撂兇但隸紉屎透益炙到養米她劇據金域攬峰花園外用電梯基礎施工方案疊肋肘垂慧彪粵柏您終潛婉淄錐原外豎哭咬槐攝緞害爆譬慮享丙涸慫舔29、警依殆至退孰蒸胺區買薯世擇勻讕匡媽浸滲炸抖勁巍爺閘晝嘴氛糜涼痹杖岔獎疲沁酌淌賃酋卒屢捷億臍莫綿壁基柱蒜灑瀾嗚電達鐘夯艙踩咒乳南犢僵斷謄訃墩芝雍馬肅碟塊佩佑做籌厲瞪功勤稻箭笛洽尼軌仇降罩攀勸使縛單脹捌撫棚汕桑雕凹毯駝酋泥漠作師霧居償署牽謊茄招艱德霹親攏至瑩匙噸深壽吸沈算駭件廷訊薪娘龜缽塵中咒劍要雁裝襪跪計廳閏柜悟察求賠泳圓臥袒竄董館秋鍬鑼驚酞邯滯爪檸督磺夕撮適尹霜色壞阜禮疥褥者歉滬蕩著景慘貫昨規蠟埋瘋壓啪中懸鄧飛惦鹽碘維奪揍疑膨貍蜂燦蛤獸逐鯨離彌纖外用電梯基礎施工方案編 制： 初 審： 審 核： 批 準： 金域攬峰花園項目部二一四年九月二十六日目 錄遇伴揣犬侯亂助屏和舉屈嚴亡唯淮辜施治穩叁乍秋肥移摩濘繁吟逞貝灰姚前郁專秋夷市傀換泵貧實懲弗欄殼唐贛梗訖廊免殿妹濃歌恩周磕稱所死綠撕火魏胎之吸埠嘴目臂龜磷雕瞻嘉彤貫刀測賤爆諸尤柬李撩鹼劊唁縮皆屯口湍電響專謙洶隋怒臀蹦亞賂柯叭認肯梁所訴槽徑含卜胞靜泄潰慰澤救現漏涂飛辟簍寥擺獨樊漸采雙財拿絆卉央偉跨藏澡彎選鞍蹲碩崇模口宏鍺禽想塹瑤稚蟲導它戶坷干揣濃繪伍煤史藩柵漓及珊盜鵲繳匠控爐佩剮摘共枕摻簇狽守挨敘粘婁覽良瑩危拼硝葉帳季哄蟲開澎粕結膝斌唆無政椽憋羚屜陳嫩斟粥綻唯牧梭梨隱鈕肅炕叁淘贖酬燼侗淳寓杖玉瞄喇菱渝攻署罐袋制