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1、寶鋼高爐控制中心腳手架搭設專項方案編制審核審批天博建設（上海）股份有限公司寶鋼高爐控制中心項目部R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值：Pi = 0. 038X1.050=0. 040 kN；腳手板的荷載標準值:P2 = 221 kN；活荷載標準值：Q 二 2.000X 1.050X 1.200 /2 二 1.260 kN；荷載的計算值:R=l. 2X (0. 040+0. 221)+1. 4X 1. 260=2. 077 kN；R 6. 40 kN ,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！(五) 、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載2、標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0. 1161Ngi 二 0. 116X23. 500 二 2. 728 kN；腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0. 35 Ng2= 0. 350X4X 1. 200X (1. 050+0. 3)/2 = 1. 134 kN；(2) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0. 11Ngs = 0. 110X4X1.200/2 = 0. 264 kN；(3) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2) ； 0. 005Ng4 二 0. 005X 1.200X23.3、 500 二 0. 141 kN；經計算得到，靜荷載標準值Ng =Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 4. 267 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值Nq= 5.040 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算0.71時,俱其中Wo -基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0. 450 kN/m2；艮風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定米用:U廠 0. 840 ；Us 一風荷載體型系數：從二1.200 ；經計算得到，風荷4、載標準值M = 0. 7 X0. 450X0.840X1.200 = 0. 318 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N 二 1.2Ng+1.4Nq= 1.2X4.267+ 1.4X5. 040二 12. 177 kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 = 1.2X4.267+ 0.85X1.4X5. 040= 11. 118 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩林計算公式二 0. 85 X 1. 4WkLah710 =0. 850 X 1. 4X0. 318X 1. 200X1.800710 = 0. 147 kN.m；（六）、立桿的穩定性計算5、:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸心壓力設計值：N =12. 177 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1. 58 cm； 計算長度附加系數：K = 1. 155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得：U = 1.500計算長度,由公式lo = kuh確定：L = 3. 119 m；U/i 二 197. 000 ；軸心受壓立桿的穩定系數cp,由長細比lo/i的結果查表得到：（p= 0.186 ； 立桿凈截面面積：A = 4. 89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=5. 08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205. 000 N/mm2； a = 12177.000/(6、0.186x489.000)=133.879 N/mm2；立桿穩定性計算a = 133.879小于f = 205. 000 N/mm2滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =11. 118 kN； 計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數：K二1. 155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得：U二1.500計算長度，由公式10二kuh確定：10二3. 119 m；Lo/i = 197. 000 ；軸心受壓立桿的穩定系數p,由長細比lo/i的結果查表得到：（p= 0.186立桿凈截面面積：A = 4. 89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）7、：W二5. 08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205. 000 N/mm2；a = 11118.420/（0.186x489.000）+146907.613/5080.000 = 151.161 N/mm2；立桿穩定性計算a = 151.161小于f = 205. 000 N/mm2滿足要求！（七）、最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式 計算：H =切八（1.2斗隊+ 1礎班）構配件自重標準值產生的軸向力Ng2k（kN）計算公式為:Ng2K = Ng2+Ng3+Ng4 = 1. 539 kN； 活荷載標準值：Nq=5. 048、0 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：& = 0. 116 kN/m；Hs 二0. 186X4. 890X 104X205. 000X 103-(l. 2X1.539 +1.4X5. 040)/(1.2X0. 116)=69. 931 m；腳手架搭設高度氏等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H二 69. 931 / (1+0.001X69. 931)二65.360 m； H= 65. 360和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值H =50. 000川。考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：_叫廠1.2%“+085乂1.4（2+翻 虹/9、呼）312既構配件自重標準值產生的軸向力Nc,2k （kN）計算公式為:Ng2K = Ng2+Ng3+Ng4 = 1. 539 kN； 活荷載標準值：Nq=5. 040 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：以=0. 116 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：MwkW (1.4X0.85) =0. 147/(1.4 X 0. 85)= 0. 123 kN.m；Hs =( 0. 186X4. 890X 104X205. 000X 103-(l. 2X1. 539+0. 85X 1. 4X (5.040+0. 186X4. 890X0. 123/5. 080)/(1. 2X0. 116)10、=58.648 m；腳手架搭設高度上等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：1 + 0.001 亂H = 58. 648 /(1+0. 001X58. 648)=55. 399 m；H二55.399和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H =50. 000 mo(八) 、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Ni = Niw + No風荷載基本風壓值Wk = 0. 318 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=12.960 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N。=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)11、,應按照下式計算：Nlw = 1.4XWkXAw = 5. 761 kN；連墻件的軸向力計算值Nl= Nlw + N/ 10. 761 kN；其中(p 軸心受壓立桿的穩定系數,1為內排架距離墻的長度， 由長細比l/i=300. 000/15. 800的結果查表得到0. 949；A = 4. 89 cm2； f =205. 00 N/mm2；連墻件軸向力設計值 Nr4x205.000x103 = 95.133 kN；Ni=10. 761Nf=95. 133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到M=10.761小于雙扣件的抗滑力16.0 kN,滿足要求!連墻件扣件連12、接示意圖(九) 、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求P W fg地基承載力設計值：fg = fgkXKc 二 200. 000 kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk= 500. 000 kN/m2 ；腳手架地基承載力調整系數：虹=0.400 ；立桿基礎底面的平均壓力，p二N/A=123.538 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 11. 118 kN； 基礎底面面積(m2): A = 0. 090 m2 。p=123. 538 W f廣200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！五、構造要求5. 1雙排腳手架設計尺寸連墻件13、設置立桿橫 距 h (m)步距h (m)立桿縱距La (m)搭設高度H (m)裙房二步三跨1.051.81.224.65.2立桿a. 每根立桿底部設置底座或墊板。b. 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮200mm出的立桿 上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的 立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向 掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于lmo靠邊 坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm。見下圖立桿接長除頂層頂步可采用塔接外，其余各層各步接頭必須 采用對接扣件連接。d.立桿頂端高出女兒墻石材上皮1. Im。.J.JOyO.51.成向扭忻二OOOOOO14、CNO0x15.3縱向水平桿5. 3.1縱向水平桿設置在立桿內側。5. 3. 2縱向水平桿接長采用碗扣件連接。5.4橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，且嚴禁 拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不大于15mm。靠墻一端 的外伸長度不大于0. 4L,且不大于500mmoa. 作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要 等間距設置，最大間距不大于縱距的1/2O使用木腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角 扣件固定在縱向水平桿上。5. 5腳手板作業層腳手板應滿鋪、鋪穩，離開柱面120150nin）。a. 腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m15、時, 可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定, 嚴防傾翻。b. 可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。對接平鋪時，接頭處必 須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130 135mm,兩塊腳 手板外伸長度的和不大于300mmo見下圖1；搭接鋪設時，接頭必 須支承在橫向水平桿上，搭接長度不小于200mm,其伸出橫向水 平桿的長度不小于lOOmmo見下圖2作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與 支承桿可靠固定。6連墻件a. 連墻體間距：二步三跨，即豎向間距h=3. 6m、水平間距二4. 5m。b. 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。c. 連墻件從底層第一步縱向水平桿處16、開始設置。d. 連墻桿或拉筋呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連 接的一端下斜連接。b. 必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋不許配用頂撐, 頂撐可靠頂在柱子上；拉筋采用兩根以上直徑4頗的鋼絲擰 成一股，使用時不少于2股。5.7剪刀撐與橫向斜撐a. 剪刀撐斜桿與地面的傾角45 ,寬度6跨。b. 裙房在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續 設置；中間各道剪刀撐之間底凈距不大于15m。c. 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接符合5. 5. 1. 5的規定。d. 剪刀撐斜桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸 出端和立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。e. 裙房17、不設置橫向斜撐。六、架子的搭設與拆除5. 1地基和底座的處理6. 1. 1腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。四個凹槽處增加卸荷，每層設置卸荷裝置。6. 1. 3距外墻體2. 5m以內將回填土夯實。6. 1. 4基礎經驗收合格后，按照施工方案要求放線定位。6. 2立桿的搭設6. 2. 1嚴禁將6 48mm和4)51的鋼管混用。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離必須符合5. 2. b的規定。6. 2.3開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安 裝穩定后，方可根據情況拆除。6. 2.4當搭設至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱 向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻18、件。6. 3縱向水平桿的搭設6. 3. 1構造必須符合5.3的規定。6. 3. 2在同一步中應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固 定。6. 4橫向水平桿的搭設6. 4. 1構造必須符合5. 3的規定。6. 4. 2靠墻一端至外墻裝飾面的距離不大于lOOmmo6.5連墻件、剪刀撐、橫向斜撐的搭設5. 1構造必須符合5. 6、5. 7的規定。6. 5. 2當腳手架施工操作層高處連墻件兩步時，應采取臨時穩定 措施，直至上一層連墻件搭設完畢方可根據情況拆除。隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各地層斜桿下端 均必須支承在墊塊或墊板上。6. 6扣件的安裝6. 6. 1扣件規格必須與。48鋼管外徑相同。19、6. 6. 2 螺栓扭力矩不應小于40N m,并不大于65N m06. 6.3主節點處固定橫向水平桿（或縱向水平桿），剪刀撐、橫1. 編制依據第3頁2. 工程概況第3頁3. 施工準備第4頁4. 架體的設計與驗算第5頁5. 構造要求第15頁6. 架子的搭設與拆除第18頁7. 施工管理措施第22頁8. 施工工藝第25頁9. 質量要求第27頁10. 安全、環保措施第27頁向支撐等扣件的中心距主節點的距離不應大于150mm。對接扣件的開口應朝上或朝內。6. 6. 5各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于lOOmmo6. 7腳手板的鋪設6. 7. 1構造必須符合5. 5的規定。6. 7. 2腳手板應滿20、鋪、穩鋪。6. 7. 3腳手板探頭應用12#鉛絲固定在支承桿件上。6.8作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設構造見下圖6.8. 1欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側。上欄桿上皮高度應為1. 2m。擋腳板高度180mmo6. 8.4中欄桿居中設置。o o GNZDST6.9安全網的安裝6. 9.1在腳手架內側用安全網將腳手架封閉，形成一個安全空 間。6. 9. 2安全網必須與腳手架綁扎牢固。6. 10腳手架的拆除6. 10. 1 準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符 合構造要求。(1) 清除腳手架上的雜物及地面障礙物。(2) 進行逐級的拆除安全技術交底。6. 10. 2注意事項21、拆除作業由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。(1) 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數 層拆除后再拆腳手架。(2) 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，先在適當位 置搭臨時支撐加固，后拆除連墻件。(3) 各構配件必須及時運至地面，嚴禁拋扔。七、施工管理措施1基本規定6.1. 1搭設中控制安全措施：作業層的外側設擋板、圍柵和安全 網，馬道應有防滑措施，有良好的防電、防雷措施。使用中荷載控制：在使用過程中嚴格控制荷載，作業層數 不得超過一層，結構腳手架不得超過2. 6KN/m2o拆除中安全措施：嚴禁將卸下的桿部件和材料向地面拋 擲，己吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區域，保持現22、 場文明，嚴防非施工人員進入拆卸區域。大風天禁止進行外架施工：雨雪天后，必須清掃外架，防 止滑倒、墜落。6. 1.5定期檢查扣件是否松動，各主節點的安裝、連墻件、支撐 等是否符合要求。使用期間，嚴禁拆除任一主節點的安裝、連墻件、欄板、 擋腳板，拆除時必須經過技術負責人的同意方可拆除。在腳手架上進行電氣焊時，必須有專人看管和防火措施。6.1. 8作業現場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入危險區域。7. 2高處作業安全臨邊作業7. 2.1對臨邊高處作業，必須設置防護措施，并符合下列規定：(1) 基坑周邊，尚未安裝欄桿或欄板的陽臺、料臺與挑平臺周 邊，雨蓬與挑檐邊，無外腳手的屋面與樓面周邊等處23、，都必須 設置防護欄桿。(2) 頭層墻高度超過3. 2m的二層樓面周邊，以及無外腳手的高 度超過3. 2n)的樓層周邊，必須在外圍架設置安全平網一道。(3) 分層施工的樓梯口和梯段邊，必須安裝臨時護欄。7. 2.2洞口作業進行洞口作業以及在因工程和工序需要而產生的，使人與物 有墜落危險或危機人生安全的其它洞口進行高處作業時，必須按 一下規定設置防護設施：(1) 與墻的洞口，必須設置牢固的蓋板、防護欄桿、安全網或 其它防墜落的防護設施。(2) 施工現場通道附近的各類洞口與坑槽等處，除設置防護設施 與安全標志外，夜間還應設紅燈示警。7. 2. 3攀登作業攀登的用具，結構構造上必須牢固可靠。供人上下24、的踏板其 使用荷載不因大于HOONo當梯面上有特殊作業，重量超過上述 荷載時，應按實際情況加以驗算。梯腳底部應堅實，不得墊高使用。梯子的上端應有固定措施。7. 2. 4懸空作業懸空作業處應有牢固的立足處，并必須視具體情況，配置防 護欄網、欄桿或其它安全設施。7. 3腳手架的檢查與養護7. 3.1檢查腳手架的基礎有無局部不均勻下沉、排水是否暢通、 腳手架底部有無堆雜物。檢查腳手架的整體和局部的垂直偏差，特別要注意腳手架 的轉角處和斷口處的垂直度。如發現垂直度有異常現象， 應及時加固和消除隱患。7. 3.3各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣件的外觀， 而后將扣件上的螺栓逆時針方向松幾牙螺紋，25、再涂油緊固 螺栓至規定的力矩范圍。7. 3.4檢查腳手板有否松動、懸挑，如發現問題應及時糾正。7. 3. 5與墻連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、 移動，如因裝修施工需要移動連接件時，應通知架子工， 由架子工搬動，并按規定在鄰近位置補足連接件。7. 3. 6要對外包安全網、外挑安全網、安全隔離設施、外側擋板、 欄桿、登高設施和接地防雷等安全設施進行檢查，保證這 些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損 壞者要及時調換，如有松動應及時緊固，如發現松動和開 口要及時連通。檢查腳手架的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸荷至設計荷載。還要檢查腳手架上堆物是否處于安全26、位置和穩定狀態，如發現有處于不安全位置和不穩定 狀，檢查仔細，確保架子穩定，以免發生意外。.滿堂紅腳手架搭設形式八施工工藝8. 1材料準備鋼管：選用48X3.5、Q235鋼管，鋼管長度1.5m、4m、6m,鋼 管使用前應先除銹再涂刷桔黃色油漆，用于剪刀撐的鋼管涂刷艷 藍色油漆。8.2扣件：回轉扣件、十字扣件、對接扣件等，扣件材料應符合 鋼管腳手架扣件(GB15831 1995)的規定。8. 3腳手板：采用30mm厚竹制腳手板或鋼網腳手板。8.4防護網：外圍采用綠色密目安全網(網目3.5X3. 5mm),平網和外挑安全網網眼不大于5cm。8. 2.1施工工藝根據測量放線布置縱橫向掃地桿，內立桿的27、間距為 1200mm,縱橫向掃地桿距地面的高度取150mm；1. 根據立桿定位按照間距1200mm依次豎起立桿，外側立桿 距結構面距離取300mm,立桿與縱橫向掃地桿間用扣件連接牢 固；2. 立桿接頭必須采用對接扣件對接，左右相鄰立桿的接頭位置應相互錯開并置于不同的構架框格內；隨時校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大;裝設第一步的縱向和橫向水平桿，校正立桿之后立即固 定，并按此順序依次向上搭設；為保證水平桿件的平直度，搭 設第一道大小橫桿后，必須用水準儀調平一次；3. 大橫桿步距為1200mm,上下橫桿的接長位置應錯開布置在 不同的立桿縱距中；小橫桿水平間距不大于1000mm,貼近立桿布置，搭28、于大橫 桿之上并用直角扣件扣緊，小橫桿外伸出大橫桿100mm；4. 剪刀撐設置在立桿外側，斜桿與地面間的角度為60o,沿 腳手架兩端和轉角處起，外側立面在整個高度及長度內連續設 置并緊貼立桿外側，與立桿連接牢固；安全平網按一道設置；5. 腳手板鋪設：腳手架選用竹腳手板或鋼網腳手板，設置在 三根橫向水平桿上。在平臺施工層上滿鋪好腳手板，腳手板兩 端用塵12鋼筋、12#鐵絲與腳手架小橫桿捆綁結實；護欄和擋腳板：作業層采用鋼管設兩道護欄和擋腳板，擋 腳板高度不小于200mm,欄桿和擋板均布置在立桿內側；6. 橫向與洞口周圍4根柱子每層全部拉接；豎向在每層洞口 四面的中間位置設置地錨拉接。7. 除以上29、特別說明外，所有桿件在結扎處的端頭伸出長度不 小于10cm。8. 自搭設完畢投入使用開始，每搭設一層測量人員就進行一次垂直和水平觀測，對于出現的問題應及時通知項目部技術室處理。九.質量要求嚴格按構造要求搭設。1. 鋼管間連接扣件必須扣緊，保證安全。2. 所有焊縫全部滿焊，焊縫高度不小于6mm。3. 鋼絲繩上的卡扣必須扣緊。十安全、環保措施1 .進入施工現場必須戴安全帽；架子工在吊裝周轉材料過程中 必須穿防滑鞋、佩戴安全帶并與周圍牢固構件扣接良好。2. 腳手架搭設完畢必須經過項目安全、工程、技術共同檢查 驗收合格后方可使用。3. 每個鋼絲繩接頭部位的鋼絲繩卡不得少于4個。4.平臺上集中堆放的重量30、不得超過1. 5噸，吊籃配重為1噸。4. 每次安裝設備、挪動時必須由正式的架子工和信號工配合操 作施工。在鋼絲繩和地錨鋼管沒有固定牢固以前，架子工必 須掛好安全帶施工。施工隊安全員和項目安全員必須跟班作 業。每次移動設備后必須經過項目安全員進行檢查驗收合格 后方可使用，并留有驗收記錄。5. 每次在平臺上的操作人員應不要過多，且必須采取有效的安 全防護措施。6. 材料堆放時必須輕拿輕放，嚴禁大的沖擊力作用在平臺上。7. 嚴禁由平臺上向下直接投拋材料。8. 平臺搭設完畢，任何人不得私自改動鋼絲繩上的鋼絲卡，以 防止發生危險。9. 使用中應加強安全檢查，確保安全使用。10. 每次吊移后必須由項目部安31、全員和施工隊負責人同時進行檢查驗收，并留存記錄。腳手架搭設部位見圖：D_-ttlulrtlMIMIl OI匐alQ0|&-0|-0|口一、編制依據1、寶鋼高爐控制中心工程建筑結構施工組織設計。2、建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準GB50300-20013、建筑安裝工程資料管理規程（DBJ 01-51-2000）4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）5、鋼管腳手架扣件（GB 15831）6、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GBJ 18）7、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80）9、清華大學土木系結構力學教研室開發的“力學求解器”軟 件（SM Solver for w32、indows VI. 0）10、總公司施工組織設計管理辦法新建技質20021194二、工程概況2. 1工程概況本工程為于寶鋼廠區內，幕墻面積6000 m2,建設單位；上海寶鋼（集團）有限公司總包單位；監理單位；中冶賽迪建筑形式；辦公樓3層2. 2架子選型本工程腳手架為大樓部分搭設，裙房22. 95m,采用雙排腳手架， 作裝飾施工用。三、施工準備3. 1技術準備3. 2.1選用扣件式鋼管腳手架。認真設計計算扣件式鋼管腳手架，并詳細編寫腳手架施工方案。3. 2材料準備3. 3.1根據工程進度，所需鋼管保證提前進場。3. 2.2對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收。3. 2. 3新扣件應有生產許可證、33、法定檢測單位的測試報告和產品 質量合格證。經檢驗合格的構配件應按照品種、規格分類，堆放整齊、 平穩，堆放場地不得有積水。3. 2. 5 5cm厚腳手板兩端應各設12#鉛絲箍兩道。3. 2.6清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。3. 2.7材料計劃大致見下表序號材料名稱單位數量序號材料名稱單位數量1鋼管048X3. 5m50003密目安全網m21800kg2000004竹排腳手板m24002扣直角扣件個1700旋轉扣件個15001 1對接扣件個16003.3人員組織成立安全領導小組組長一石(負責現場監督)副組長一(負責現場檢查及技術交底)成員一架子班組(負責現場生產、方案實施)四、架體34、的設計和驗算、裙房雙排架鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地 基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范 (GB 50017-2003)等規范。(一)、參數信息：1. 腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.20米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為24.6米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0. 35米；大橫桿在下，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2； 采用的鋼管類型為0)48x3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力35、系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3. 60米，水平間距3. 60米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件；2. 活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2) :2. 000；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數:4；3. 風荷載參數上海市地區，基本風壓為0. 45,風荷載高度變化系數&為0.84,風荷載體型系數出為1. 20； 考慮風荷載4. 靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2) :0. 1161；腳手板自重標準值(kN/m2 ) :0. 350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2) :0. 110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0. 005；腳手板鋪設層數:436、； 腳手板類別:竹腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼；地基參數地基土類型:粘性土；地基承載力標準值(kN/m2) :500. 00； 基礎底面擴展面積(m2) :0. 09；基礎降低系數:0. 40。落地架側立面圖la-立桿縱距h-立桿步距落地架正立面圖（二）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=O. 038 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0. 350X 1.050/(2+1)=0. 123 kN/m ； 活荷載標準值：Q=2.00037、XI. 050/(2+1)=0.700 kN/m； 靜荷載的計算值:qi=l. 2X0. 038+1. 2X0. 123=0. 193 kN/m； 活荷載的計算值：q2=l. 4X0. 700=0.980 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)q，q2么 =0.677+ 0.990-100Z1002靜荷載標準值：qi= Pi+P2=0. 038+0. 123=0. 161 kN/m；活荷載標準值：q2= Q =0. 700 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0. 677X0. 161X 1200. 07(100X2. 06X 105X 121900. 038、) +0. 990X0. 700 X1200. 07(100X2. 06X105X 121900. 0) = 0. 662 mm；腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為1/150與10 mm請參考規范表。大橫桿的最大撓度小于1200.0/150 mm或者10 mm,滿足要求！(三) 、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1 .荷載值計算大橫桿的自重標準值：PF 0. 038X1.200 = 0.046 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0. 350X 1. 050X 1. 200/(2+139、) =0. 147 kN；活荷載標準值：Q=2.000XI. 050XI. 200/(2+1) =0. 840 kN；荷載的計算值：P=1.2X (0. 046+0. 147)+1.4 X0. 840 = 1.408 kN；L/3L/3L/3J?NV、= = 0. 493 kN. m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0. 499 kN. Hl； o = M/W = 0.499x106/5080.000=98.237 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于205. 000 N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿40、自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5 X 0. 038 X 1050. O4/ (384 X 2 . 060 X 105X 12 1 900. 000) = 0 . 024 mm ； p2 = Pl + P2 + Q = 0. 046+0. 147+0. 840 = 1. 033 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:_ 月(文2 - 4/2/9)/max12E1Vpmax = 1033. 080X 1050. OX (3X 1050 . 02-4X 1050. 02/9 ) /(72 X 2 . 060X 105 X 121900. 0) = 1.6941、0 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vx = 0. 024+1.690 = 1.715 mm；小橫桿的最大撓度小于（1050. 000/150）=7. 000與10 mm,滿足要求!;（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5. 1. 7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數0.80, 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6. 40kNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5. 2. 5）:其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6. 40 kN；大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩42、跨中最大彎距計算公式如下：%林=0.08q+0.10g/跨中最大彎距為=0.08X0. 193X 1. 200* 2 3 *+0. 10X0. 980X 1. 2002 =0. 163 kN. m；支座最大彎距計算公式如下：螞或=-0.10弓/_0.11聞戶支座最大彎距為 M2max= -0. 10X0. 193X1. 2002-0. 117X0. 980X1.2002 =-0. 193 kN. m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：a=Max(0.163x106,0,193x106)/5080.0=37.992 N/mm2；大橫桿的抗彎強度：a= 37.992 N/mm2小于f =205.0 N/mm%滿足要求！3.撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.2X0. 038X1.05078 = 0. 006 kN. m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: