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1、外腳手架施工方案一、工程概況本工程建筑面積；33151.62平方米，共3棟，B1、B2棟負一、二層為商業服務網點,負三層為地下車庫，15/-3F的二類高層住宅；B3棟為17F的二類高層住宅； 建設單位為重慶泰吉置業有限公司，設計單位為北方漢沙揚建筑工程設計有限公司，監理單位為重慶市海發建設工程監理有限公司，施工單位為重慶燈塔建筑工程有限公司，建筑抗震烈度按六度設防，耐火等級為二級。二、編制依據：設計施工圖紙施工組織設計建筑施工手冊建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）地基與基礎工程施工及驗收規范（GBJ202）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）其他相關現行規范2、規定三、編制目的：根據泰吉濱江B組團項目工程的具體施工情況，為了確保安全施工，主體及外墻抹灰及保溫工程采用懸挑腳手架封閉式施工，外墻涂料采用吊藍施工，為此；特編制本方案，高層：B1、B2負三層負一層采用落地式鋼管單排架，正負零層上及B3，采用工字鋼懸挑腳手架搭設，懸挑架從二層開始至七層，再從八層至十三層，又從十四層至十八層。三次懸挑完成。根據工程所在地相關政府部門的政策法規，結合工程特點和業主監理企業總部質量檢查部門技術部門施工部門質量保證計劃質量保證體系質量保證措施工程質量產品施工過程施工前控制施工中控制施工后控制圖1-2 質量管理體系項目經理部結合工程特點和企業質量管理相關制度，建立符合工3、程實際的質量管理體系，體系既包括主承建工程的質量管理體系，又包括業主指定分包工程施工單位在本工程項目的質量管理體系。各管理體系既覆蓋工程承包范圍，又滲透于本工程的施工過程之中。施工質量管理體系的設置及運轉均圍繞質量管理職責、質量控制來進行。施工質量管理體系見圖1-2施工質量控制體系是按科學的程序運轉，其運轉的基本方式是PDCA的循環管理活動，它是通過計劃、實施、檢查、處理四個階段把經營和生產過程的質量有效地聯系起來，而形成一個高效的體系來保證施工質量達到工程質量的保證。以我們提出的質量目標為依據，編制相應的分項工程質量目標計劃，這個分項目標計劃應使在項目參與管理的全體人員均熟悉了解，做到心中有4、數。在目標計劃制定后，各施工現場管理人員應編制相應的工作標準在施工班組實施，在實施過程中進行方式、方法的調整，以使工作標準完善。在實施過程中，無論是施工工長還是質檢人員均要加強檢查，在檢查中發現問題并及時解決，以使所有質量問題解決于施工之中，并同時對這些問題進行匯總，形成書面材料，以保證在今后或下次施工時不出現類似問題。在實施完成后，對成型的建筑產品進行全面檢查，發現問題，追查原因，對不同問題進行不同的處理方式，從人、物、方法、工藝、工序等方面進行討論，并產生改進意見，再根據這些改進意見而使施工工序進入下次循環。四、材料要求鋼管腳手架的立桿，大橫桿、小橫桿、斜桿采用鋼管外徑為48mm,壁厚3.5、2mm，架管連接；有直角扣件（十字扣）、旋轉扣和對接扣。底座：鋼管腳手架的底座用于承受腳手架，立桿傳遞上部荷載，本工程懸挑腳的底座采用16#工字鋼懸挑而成。（一）鋼管 采用外徑為48mm壁厚3.2mm的焊接鋼管。材質符合普通碳素結構鋼技術條件（GB700-88）中的A3鋼的技術條件,管材符合直徑5-152mm電焊鋼管（YB242-63）中的甲類軟鋼管。低壓流體輸送用焊接鋼管GB3092-82中普通鋼管的規定。 （二）扣件 要符合GJ22-85鋼管腳手架規定，材質應符合GB078-67可鍛鑄鐵分類及技術條件中的技術條件。 （三）腳手板 采用楠竹跳板腳手板，兩端使用1014號鍍鋅鋼絲捆緊。 （四）6、安全網 采用綠色2000目密目安全網，其性能要符合國家規定和沖韌試驗規定，并應取得地方安全部門的許可。 五、構造要求（一）落地式鋼管雙排架及懸挑腳手架的立桿縱距1.5m，橫桿間距為0.6m-0.9m,步距為1.8m,相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不大于步距的三分之一，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏，立桿的垂直偏差，不大于架高1/300,上下橫桿的接長部位應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250且不大于5cm。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減小7、立桿偏心受力情況。（二）小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間根據需要加設1根或2根，在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構的小橫桿。（三）剪刀撐：沿腳手架兩端和轉角處起，每隔5-7根立桿設一道剪刀撐，斜桿與地面夾角4560。剪刀撐應沿架體高度和長度方向連續布置，形成網狀。在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔1015m高加設一組長剪刀撐（橫向剪刀撐）。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點。（四）連墻件：分為剛性連墻件和柔性連墻件。剛性連墻件采用單桿穿墻夾固式，即單根小橫桿穿過墻體，在墻體兩側用短鋼管（長度0.6m，立放或平放）8、塞以墊木（6cmX9cm或5cmX10cm木方）固定或者在梁上預埋短鋼管，澆過砼后用水平短鋼管與外架子連接固定。剛性連墻件隔層設置，即垂直距離4m設一道，水平距離3跨設一道；柔性連墻件采用單拉式，即只設置僅抵抗拉力作用的拉桿或拉繩。在澆筑上層梁板砼前，在梁板內預埋16鋼筋吊環，采用16鋼絲繩一端與梁板內預埋16鋼筋吊環連接固定，另一端與腳手架的立桿或縱向平桿拉結固定，且鋼絲繩兩端至少用3個U型卡固定，鋼絲繩回彎部分的自由端要上一個防滑卡。剛性連墻件與柔性連墻件相錯隔層布置，見后附圖。柔性連墻件拉接采用16鋼絲繩，一端同工字鋼連接，另一端錨在框架梁或柱上如圖所示：（五）護欄和擋角板：在鋪腳手板的9、操作層上必須設2道護欄和擋腳板。欄桿高度不低于1.2m，擋腳板亦可用加設一道低欄（距腳手板面0.3m）代替或用18cm的高木板固定在外管架上。六、雙排鋼管腳手架搭設要點（一）下部雙排鋼管腳手架搭設：（1）地基處理我們整個施工現場業主在交點時就將原場地平到-5-11m，地基基礎是比較好的，但是對地基也要做好夯實處理，然后面層澆筑150厚C30混凝土。搭設前必須安放墊木50厚。（2）鋪設墊木（板）和安放底座墊木（板）必須鋪放平穩，不得懸空，安放底座時應拉線和拉尺，按規定間距尺寸擺放后加以固定。（3）桿件搭設下部雙排腳手架搭設順序：擺放掃地桿（距地面10公分）逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊裝掃地小橫10、桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿安第二步大橫桿和第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊，再裝設兩道連墻桿手可拆除）第三、四步大橫桿和小橫桿連墻件加設剪刀撐鋪腳手板。靠近立桿的小橫桿可緊固于立桿上，小橫桿靠墻的一端應與墻可靠固定七、上部懸挑腳手架的搭設1上部懸挑腳手架搭設順序：預埋“U”字型扣環擺放懸挑工字鋼（穿在樓面梁板內預埋的“U”字型扣環內）拉斜拉桿16#鋼絲繩安底層大橫桿逐根樹立立桿，隨即與底層大橫桿扣緊裝底層小橫桿并與立桿或底層大橫桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿安第二步大橫桿和第二步小橫桿 安第二步或第三步立桿安第三、四11、步大橫桿和小橫桿加設剪刀撐鋪腳手板。底層懸挑腳手架挑出墻面1.15米，雙排立桿間距為85cm，里面立桿距墻面30cm，并采用腳手板遮蓋。2懸挑架搭設方法及布置事項：1）工字鋼錨固點設置：每隔七層高位置，沿建筑物周邊每隔1.5m的距離于樓面水平位置預埋16的“U”字型鋼筋扣環，形狀如下圖，懸挑支點處1根，后邊設1根，并使扣環與工字鋼焊接，防止位移。預埋時嚴格控制“U”字型鋼筋扣環埋入砼的尺寸（滿足鋼筋的錨固長度27d，即44 cm），且保證上部尺寸為180，錨固點位置如下圖：2）擺放懸挑梁（穿在樓面梁板內預埋的“U”字型扣環內），懸挑梁（16#工字鋼）縱向間距1.5m，外挑1.15m，靠內側加扣12、件扣牢固定。懸挑梁的固定端與自由段的長度之比為2：1。3）安底層大橫桿，大橫桿步距1.8m,水平寬度0.85 m.4) 逐根樹立立桿，隨即與底層大橫桿扣緊.立桿縱距1.5m,排距0.85m，小橫桿間距1.5m， 內排立桿距墻0.3 m，水平橫桿（小橫桿）里端距墻0.2m。為了增強架體的穩定性且不影響后期的外墻裝飾，連墻件采用剛性連墻件與柔性連墻件，詳見后附圖。 5) 裝底層小橫桿并與立桿或底層大橫桿扣緊.6) 安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿安第二步大橫桿和第二步小橫桿 安第二步或第三步立桿安第三、四步大橫桿和小橫桿連墻件加設剪刀撐鋪腳手板,依次向上搭設。3桿件的接長1）立桿的對接13、：立桿上對接扣件接頭位置應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設在同步內，錯開距離500mm,立桿接頭與中心節點相距不大于h/3.2）立桿的搭接：立桿的搭接用旋轉扣件連接，扣件間距不得小于300 mm和不大于500 mm，扣件數量按其總抗滑力設計值（每個8.5KN）乘以2倍安全系數確定,且搭接長度不得小于800 mm ,連接扣件不得少于3道。斜桿和剪刀撐的搭接作法同立桿。3）平桿的接長：平桿（主要是縱向平桿）的接長一般應采用對接，對接接頭應錯開，上下相鄰接頭不得設在同跨內。相距500mm，且應避開跨中。腳手架搭設的允許偏差：總高度20m以下，立桿垂直度50mm。八、腳手架結構驗算 （一）小橫桿的計14、算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.2812kN/m 小橫桿計算簡圖 （2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.28120.8002/8=0.1825kN.m =M/W=0.18251015、6/5.08103=35.925N/mm2f=205N/mm2 小橫桿的計算強度小于f,故滿足要求!（3）撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 鋼管的慣性矩值I=12.19104=1.219*105 彈管的模量E=2.06105 荷載標準值q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.651800.04/(3842.06105121900.0)=0.351mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!（二）大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小16、橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.09kN活荷載標準值 Q=2.0000.8001.500/2=1.20kN荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.09+1.41.20)/2=0.913kN 大橫桿計算簡圖（2）抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.175017、.9131.500=0.248kN.m =0.463106/5080.0=48.82N/mm2 大橫桿的計算強度小于f=205.0N/mm2,滿足要求!（3）撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.052mm集中荷載標準值P=0.031+0.09+1.20=1.321kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1.1461.3211800.003/(1002.0601018、5121900.000)=3.516m m最大撓度和 V=V1+V2=0.052+3.516=3.567mmV 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!（三）扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；（1）荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.057KN腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.09kN荷載標準值 Q=2.0000.8001.500/2=1.20kN荷載19、的計算值 R=1.20.057+1.20.09+1.41.20=1.856Kn8.0KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（四）腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)： 0.1248 NG1 = 0.1337X23.400=3.129kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.3541.500(0.800+0.250)/2=1.1025kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.1520、01.5004/2=0.450kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50023.400=0.176kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =3.129+1.1025+0.45+0.176= 4.86kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.40kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 021、.450Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.473kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ =1.24.86+0.85+1.42.4=8.69KN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 =0.851.40.4731.51.82 =2.74KN其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的22、縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。（五）立桿的穩定性計算:（1）不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=1.2NG+1.4NQ=1.25.86+1.42.4=10.392kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比L0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； L0計算長度 (m),由公式 L0 = kuh 確定，L0=3.12m； k計算長度附加系數，取1.155； u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 鋼管立桿受壓強度計算23、值；經計算得到=114.10 N/mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（2）考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.81kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 L0/i 的結果查表得到0.19； I 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； L0 計算長度 (m),由公式 L0 = kuh 確定，L0=3.12m； K 計算長度附加系數，取1.155； U 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)24、，W=4.49cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW =0.328kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =6.81103/0.194.24102+0.328106/4.49103=157.58 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!（七）水平支撐架的驗算:按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=10.392kN計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n=5.40/1.80=3經過簡支梁的計算得到支座反力(考慮到支撐的自重) RA = RB=(3-125、)/210.392+10.392+5.400.24/2=21.432kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重): 210.392+10.392+5.400.24=32.472kN最大彎矩(考慮到支撐的自重)Mmax=(33-1)/(83)10.3925.40+0.245.405.40/8=19.5804kN.m抗彎計算強度 f=19.5804106/185000.0=105.584N/mm2水平支撐 架的抗彎強度滿足要求!（八）懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩26、計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = m1/l,k2 = m2/l。本工程中，m = 1200mm，l = 1200mm，ml = 400mm，m2 = 1050mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用傳遞集中力 P=23.52kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.20=1.00 kl=0.25/1.20=0.33 k2=1.05/1.20=0.875代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=75.38kN 支座反力 RB=27、-28.461kN 最大彎矩 MA=33.92kN.m 抗彎計算強度 f=33.92106/(1.05141000.0)=210.381N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=2.82+2.88=5.70kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=2.806mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2400.0mm水平支撐梁的最大撓度小于2400.0/400,滿足要求!（九）懸挑梁的整體穩定性計算:水28、平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=1.93經過計算得到強度 =30.76106/(1.93141000.00)=113.03N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f=215,滿足要求!（十）錨固段與樓板連接的計算(U形吊環):1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=22.477 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點29、的拉環最小直徑 D22476.6344/(3.142502)1/2 =15.917 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。(十一)斜拉桿件驗算（鋼絲繩）16鋼絲繩 查表 (4-4-2) 0.85 (4-4-6) K8Pg125KNPxa Pg/k(4-4-2)Pg125KNk Px/=83.78/0.8535.58KN因此滿足要求。說明:斜拉鋼絲繩用手拉葫蘆(倒鏈)拉緊,做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同,避免鋼絲繩受力不均勻.九、搭設安全注意事項.（一）作業人員必須持證上崗。（二）搭設腳手架時應嚴格按照規定進行施工。（三）擰緊扣件：（擰緊程度30、要適當），且要注意桿件的搭設順序，嚴禁48和51鋼管及其相應扣件混用。（四）凡患有高血壓、心臟病等不適應高架作業人員均不準上架作業。（五）高空搭設時必須系好安全帶、戴好安全帽。工具和扣件應包裝好，以防下落傷人。（六）遇大風、大雨、照明不足時嚴禁上架操作。（七）做好防雷接地措施，接地電阻不20（八）按規定安放腳手板，鋪設安全網，注（安全網與架子外轉角的立桿成90角）（九）搭設時應有專人指揮，懸掛好禁令標志牌。（十）劃出工作區標志，禁止行人進入；（十一）統一指揮，上下呼應，動作協調（十二）材料工具要用滑輪繩索運送，不得亂扔。（十三）及時與結構拉結或采用臨時支頂，以確保搭設過程中的安全。（十四）有變31、形的桿件和不合格的扣件（有裂紋、尺寸不合適、扣接不緊等）嚴禁使用。（十五）搭設前對搭設工人進行技術、安全交底，搭設工人，必須持證上崗，必須配掛安全帶。（十六）隨時轉正桿件垂直度和水平偏差，避免偏差過大。（十七）沒有完成的腳手架，每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發生意外。(十八)施工到30米時，必須進行四周懸挑安全防護蓬搭設。（十九）嚴格遵守先加固后拆除的原則，由上而下，后搭者先拆；十、架子的拆除腳手架拆除作業應按確定的拆除程序進行，即按搭設作業的相反程序進行。 連墻件應在位于其上的全部可折桿件都拆除之后才能拆除。拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶誤靠已松脫連接的桿件。32、 板下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。 在拆除過程中，應做好配合，協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。架子拆除時,要注意安全。拆除人員要系安全帶,且安全帶要系到牢固的物體上，以防止墜落。拆除時要防止物體墜落，嚴禁向下拋扔物體，以防止傷人。拆除架子人員不得穿硬底鞋，易滑鞋。拆除時統一指揮，上下呼應，動作協調六級大風嚴禁施工。劃出工作區標志，禁止行人進入；拆除時應有專人指揮，懸掛好禁令標志牌。 十一、其它事項外墻腳手架工程隨著主體工程同步進行，并始終保持高出主體施工面1.8米以上的高度，以作為外部安全圍護。腳手架外邊用密網圍護，水平方向首層必須設安全兜網及楠竹跳板遮蓋33、。其他每隔一層滿鋪楠竹跳板防護，以防人及物品墜落。施工操作層滿鋪楠竹跳板防護，楠竹跳板不能有空頭板，要用鐵絲固定牢固。腳手架工程施工由專業人員持證操作。腳手架工程采用無縫鋼管搭設，對鋼管、扣件、支撐、快速拆模系統，以及墊木的材料必須符合要求。腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大于10cm，以防此桿件滑脫。作業層每1m架子上實用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超以下規定值或施工設計值。 施工荷載的標準值：結構腳手架取3kN/m； 裝修腳手架取2 kN/m。 在架板上堆放標準磚不得多于單排立碼三層；砂漿和容器總重不得大于2.5kN；施工設備單重不得大于1kN；使用人力在架上搬運和安裝的構件自重得大于2.5kN。 在作業中禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固和連墻件。確因操作要求需臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀登腳手架下。 在作業期間，應及時清理落入架上及安全網內的材料和物品。在任何情下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。后附各棟施工平面圖 26