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1、港騰高山流水一期工程 1#樓高邊坡基礎施工腳手架專項方案目 錄一、 編制依據2二、 工程概況2三、 施工部署4四、 材料要求5五、 構造要求及措施5六、 腳手架的搭設與拆除8七、 安全施工技術措施9八、 文明施工要求10九、 腳手架結構驗算12一、編制依據1.施工圖紙XXX邊坡治理施工圖。2.主要規范、規程：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJl302011建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011建筑結構荷載規范 GB50009-2001鋼結構設計規范 GB50017-20033.參考手冊簡明建筑施工手冊2003年9月版實用建筑施工安全手2、冊1999年7月版建筑施工計算手冊2001年7月版二、工程概況港騰高山流水項目位于重慶市彭水自治縣，九曲河東岸 （漢葭街道文廟社區），用地西面為彭石路連接九曲河大橋，南面為城北隧道，西面和北面為山地?；爻什灰巹t長方形，東西長約210M，南北長約550M，場地內地行西低東高，約有100M高差，場地最高處位于用地東部。在用地內有兩條排洪溝，布置涵洞聯系山地徑流與市政道路排水管。港騰高山流水一期總用地面積為：39081平方米，總建筑面積為174700.18平方米。結構形式框架或框架剪力墻結構。具體概況如下：（1）1#樓：地下10層，地上16層，總建筑面積45455.19。建筑高度97.2M?；A結3、構形式為挖孔樁，結構形式為框架剪力墻結構，建筑耐火等級為一級、地下耐火等級為一級，結構安全等級為二級，地基基礎設計為甲級，結構使用年限為50年，建筑抗震設防類別為6度設防，框架抗震等級為3級。建筑設計類別為一級，屬于一類高層綜合樓。建筑屋面防水、設備房等級一級，地下室防水等級二級。（2）2-4#樓：總建筑面積13886.04，2-4#樓建筑高度分別為：2#：7+1（地下一層），建筑高度24m;3#:7+1（地下一層），建筑高度24m；4#：7+1（地下一層），建筑高度24m?；A結構形式為挖孔樁和獨立基礎相結合，結構形式為框架剪力墻結構，建筑耐火等級為地上二級級、地下耐火等級為一級，地基基礎設4、計為甲級，結構使用年限為50年，建筑抗震設防類別為6度設防。建筑屋面防水、設備房等級一級，地下室防水等級二級。（3）5-7#樓：總建筑面積14505.71，5-7#樓建筑高度分別為：5#：7+吊1層+1（地下一層），建筑高度24.3m;6#:7+吊2層+1（地下一層），建筑高度：21.3m；7#：5+吊3層+1/吊一層（地下一層），建筑高度18.3m?；A結構形式為挖孔樁和獨立基礎相結合，結構形式為框架剪力墻結構，建筑耐火等級為地上二級級、地下耐火等級為一級，地基基礎設計為甲級，結構使用年限為50年，建筑抗震設防類別為6度設防。建筑屋面防水、設備房等級一級，地下室防水等級二級。（4）8-9#樓5、，總建筑面積48144.63，8-9#樓建筑高度分別為：8#樓地上33層，建筑高度95.7m ；9#樓地上34層，地下2層，建筑高度98.6m。基礎結構形式為獨立基礎和條形基礎相結合，結構形式為框架剪力墻結構； （5）10-11#樓，總建筑面積44925.66， 10#樓地上34層，地下1層，建筑高度,106.2m ；11#樓地上34層，地下2層，建筑高度106.2m?；A結構形式為機械成孔灌柱樁基礎，結構形式為框架剪力墻結構基礎結構形式。建筑耐火等級為地上二級級、地下耐火等級為一級，地基基礎設計為甲級，結構使用年限為50年，建筑抗震設防類別為6度設防。建筑屋面防水、設備房等級一級，地下室防水6、等級二級。2、地形、地貌及地質構造：根據現場勘踏情況，該地塊原始地形為東高西低的單斜坡，斜坡地形較起伏，坡角一般2030度，地形坡度大，不利于斜坡穩定；場地西側自然（1#樓ABC棟處于邊坡上）陡坡高差約50M、坡度4651度，場地內現狀地形相對高差100M，擬建場地構造為剝蝕丘陵地貌。 根據查閱地勘報告及現場實際情況，擬建場地地質構造上位處普子向斜南東翼，巖層呈單斜產出；地層巖性為：第四系全新統人工填土、（殘坡積粉質粘土），下伏基巖為：由灰巖、頁巖塊、碎石、角礫及粉質粘士組成，按巖層實際劃分為強風化帶及中等風化帶。1#樓ABC棟基礎結構處于邊坡高差約50米、坡度約50度的斜坡上，坡面長108米7、，坡面寬40米。邊坡為灰巖結構。三、施工部署總體設計思路：按照集團公司的年度生產進度計劃和銷售節點要求，根據工程結構特點和施工各方面的管理因素和技術因素，沿著坡面長度方向搭建雙排落地式鋼管腳手架，兩個雙排腳手架之間進行連接；在坡面兩端和中部沿邊坡高度方向搭設跑梯，作為施工作業人員上下的通道。架體高度為46米，南北向長108米，按施工要求雙排架寬750，外伸250，中間預留出挖孔樁的斷面寬度再加2*300；兩個雙排架之間用鋼管連接，間距同小橫桿間距。腳手架立桿縱距1.5m,第一步步距1.8m,第二步步距1.5m，每根立桿嵌入巖石中150300mm，在架體斜坡上方約3.0米處沿坡面縱向每間隔5米設8、置鋼管錨樁，與架體拉結；架子外側用安全密目網全封閉防護。鋼管腳手架的第一步架底部滿鋪腳手板，作為人行通道和操作平臺，同時在挖孔樁邊加密鋼管小橫桿，也作為樁孔除渣土的卸載平臺。四、材料要求1、所用鋼管扣件應有合格證，管徑48允許偏差-0.5mm，壁厚不小于2.8mm，鋼管內外表面銹蝕深度0.5mm，密目安全網必須經檢驗合格且具有安全準用證。五、構造要求及措施 1、落地式腳手架地基處理：腳手架立桿接觸部位100cm2范圍必須將巖石面鑿打平整，保證立桿落實不懸空或局部落地，并在立桿中心處用風錘打眼60直徑，深度150300mm,使立桿錨入巖石中。 2、立桿搭設應符合下列規定：、相鄰立桿的對接扣件不得9、在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不大于500，各接頭中與主節點的距離不宜大于步距的1/3。、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。、除最上一段立桿外，接頭均必須用對接扣件連接，頂層立桿采用搭接時搭設長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100，立桿頂端宜高出操作平臺3m。 3、（大橫桿）縱向水平桿搭設應符合下列規定：大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與小橫桿扣緊。同步大橫桿四周要交圈。、縱向10、水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。搭接時搭長1 m，用等距分布的三個旋轉扣件固定。、縱向水平桿的接長規則：a、同一跨距內的相鄰兩桿不得同時存在接頭；b、隔一跨距的兩桿的接頭相互錯開的距離500；c、接頭應盡量靠近主節點設置，接頭中心與主節點中心距離1/3L b 4、小橫桿： 每一檔內外立桿、每一步都必須設置一根小橫桿，并采用十字扣件扣緊，大橫桿與小橫桿用十字扣緊。小橫桿伸出外挑立桿邊緣距離不小于10cm，且長度要求基本一致，最大不超過20cm。小橫桿應在立桿分上下兩層相向布置。 5、剪刀撐：腳手架剪刀撐隨立桿縱橫水平桿同步搭設，剪刀撐11、沿軸線方向縱向每隔67跨布置，端部必須布置。各剪刀撐按兩步三跨設置一道，斜桿與底排大橫桿的夾角在4560之間。剪刀撐相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1m。并用不小于2個轉向扣件連接固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于lOcm。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用轉向扣件固定，在中間增加2-4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距底排大橫桿不大于30cm。每根最下面的剪刀撐桿的下端部必須支撐在立桿的基座（墊木）上。 7、腳手板： 腳手板采用0.25m3m竹腳手板鋪設12、。在架底排先鋪一層密目安全網上鋪竹腳手板(滿鋪)。竹木腳手板采用對接平鋪，平鋪處設兩根橫向水平桿，板端懸出長度和兩橫向水平間距為130150mm，及300，其板長兩端均應支承桿可靠地固定。腳手架與樁口巖石之間空檔采用竹制腳手板防護。 對特殊部位未能滿鋪時，應在所鋪位置端頭用腳手板或九夾板進行封閉隔離。所有腳手板必須用不小于16#鉛絲綁扎牢固，避免出現探頭現象。 8、作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定板：在作業層設置二根橫向防護欄桿。、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側。、防護欄桿應搭設在兩橫桿中部900mm處。 、擋腳板高度不應小于200。 9、連墻桿：連墻桿采用剛性連接。垂直間距不大于13、4.5m，水平間距不超過4.5m，連墻桿用482.8的鋼管，連墻桿采取固定在巖石壁上的鋼管錨樁上，每間隔4.5m布設一個拉結點，然后用鋼管將腳手架與預埋鋼管錨樁用雙扣件連接。連墻桿與架體結構垂直，并盡量靠近主節點(距主節點的距離不大于50)。連墻桿伸出扣件的距離應大于20。 10、防護設施：腳手架要采用密目安全網全封閉式滿掛。密目網采用1.8m6m的規格，用不小于纖維繩綁扎在大橫桿外側立桿內側。立網的上下口與架體內側橫桿要牢固扎結，固定點的間距應不大于50，上下兩網之間的拼接要嚴密。11、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿應采14、用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩胯與立桿固定，高低差不應大于1m。12、扣件安裝符合下列規定：、扣件規格必須與鋼管外徑相同。、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m,且不應大于65N.m。、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。、對接扣件開口應朝上或朝內。、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。13、施工用電：1#樓ABC棟基礎處于巖石斜坡上的部分共有5條縱軸線，計75根樁；擬計劃配置3個二級配電箱（隔跨配置一個），每排軸線腳手架上配置一個三級配15、電箱，以滿足施工生產需要。14、挖孔樁水鉆施工用鋼管架由施工班組自行搭設；支點單獨支撐于孔樁周邊的巖石上。挖孔樁內運出的渣土往樁孔的低端平臺運輸，渣土裝于灰盆內；渣土裝滿后立即吊離，按指定地點堆棄。六、腳手架的搭設與拆除 1、鋼管腳手架的搭設順序為：立桿掃地桿小橫桿大橫桿(牽桿)剪刀撐連墻桿腳手片鋪設防護欄桿掛安全網。定位定距：根據建筑物結構要求結合設計基礎圖，用全站儀測量定位出樁基中心點，再量出立桿距離。搭設時宜先立里立桿，后立外立桿，先立兩頭桿再立中間桿。 2、腳手架的拆除 拆除腳手架應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、安全網、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等。 16、不準分立面拆架或在上、下兩步同時進行拆架，做到一步一清、一桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時應先拆中間扣件，然后托住中間，再拆端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降。嚴禁先拆除連墻件或數層拆除后再拆除腳手架，分段高差不大于2步，如高差小于2步，應增設連墻件加固。當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固：兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4 m（2步）。卸料時各配件嚴17、禁拋擲至地面。七、安全施工技術措施：（一）腳手架搭設過程1、應劃出工作標志區，禁止：行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須告訴對方，并得到對方允許，以免墜落傷人。 2、腳手架及時與結構拉結或采用支頂，以保證搭沒過程安全，未完成腳手架在每日收工前一定要確保架子穩定。（二）腳手架上施工作業的安全技術措施 1、腳手架搭設完畢后，經項目部安全員、監理檢查驗收合格后方可使用。任何班組和個人未經同意不得任意拆除腳手架部件。 2、嚴格控制施工荷載，腳手架上不得集中堆放施荷，每個樁孔運出的渣土傾倒在灰盆內，裝滿后及時用塔機吊運離開至指定地點；施工荷載不得超18、過2KNm2，確保較大安全儲備。 3、各作業層之間設置可靠防護柵欄，防止墜落物體傷人。 4、定期檢查腳手架，發現問題和隱患在施工作業之前及時維修加固，以達到緊固穩定確保施工安全。 （三）腳手架的拆除安全技術措施 1、拆架前全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂作業計劃報請批準；進行技術交底后才準進行拆架作業。 2、架體拆除前，必須察看施工現場環境，外腳手架、地面的設施等各類障礙物、連墻桿及被拆架件各吊點，凡能提前拆除的盡量拆除。 3、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入作業范圍內。 4、拆除時要統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的19、結扣時，應先通知對方。以免墜落。 5、在拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。 6、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、所有桿件、扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9、所有腳手板、腳手片應自外向里豎立搬運，以防腳手片、板和垃圾物從高處墜落傷人。 10、拆下的另配件要集中裝入袋和箱內用吊籃吊下，拆下的鋼管要用卸扣綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高處拋擲。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的貫標精神，要求施工時做到如下： 1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶20、，穿好防滑鞋等，施工現場嚴禁吸煙。 2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏花草損壞樹木，隨意拆除和移動標示牌。 3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作要求精力集中，禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。5、凡患有高血壓、貧血、心臟病及其它不適于高空作業者一律不得上腳手架操作。 6、上架作業人員上下均應走人行樓梯，不得攀爬架子。 7、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業時，如要拆改應由架子工來完成，任何人不得私自拆改。 8、腳手架驗收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架21、子工操作。 9、不準利用腳手架吊運重物。 10、在架子上作業人員不得隨意拆動腳手架的所有接點、扣件等所有部件。 11、拆除腳手架使用電焊和氣割時，應派專職人員做好消防工作，配備料斗，防止火星和切割濺落。 12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要檢查，發現桿件變形，防護不全、拉接松動等應及時加固。 13、要保證腳手架的整體穩定性，不得截斷架體。 14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物件及其它物品。 15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。 16、腳手架堆放場地，應做到擺放整齊、合理、整潔、專人保管，并建立嚴格的退領手續。 17、施工人員要做到活完料清，確22、保施工材料不浪費。18、遇六級以上大風、大霧、大雨、大雪天氣應停止腳手架作業。九、腳手架結構驗算：（一）、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 46米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.75米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離樁口邊沿為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 482.8； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.40 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN23、/m2；腳手架用途:基礎施工操作平臺腳手架；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數風荷載高度變化系數z 為1.25，風荷載體型系數s 為0.09；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:中風化巖石；地基承載力標準值(kpa):8700.00；立桿基24、礎底面面積(m2):0.25；地面廣截力調整系數:0.50。 （二）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=2.0001.500/3=1.000 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.000 = 1.656 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩25、，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.6560.7502/8 = 0.116 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =22.922 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =22.922 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.213750.04/(3842.060105121900.0)=0.199 mm；小橫桿的最大撓度 0.199 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 750.0 /26、 150=5.000 與10 mm，滿足要求！（三）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0380.750=0.029 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3500.7501.500/3=0.131 kN；活荷載標準值: Q= 2.0000.7501.500/3=0.750 kN；荷載的設計值: P=(1.20.029+1.20.131+1.40.750)/2=0.621 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算27、:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.6211.500= 0.249 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.249=0.259 kN.m最大應力計算值 = 0.259106/5080.0=51.002 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 51.002 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度28、計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.029+0.131+0.750）/2=0.455kN V= 1.8830.4551500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 1.152 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.152=1.204 mm；大橫桿的最大撓度 1.204 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 29、/ 150=10.0與10 mm，滿足要求?。ㄋ模?、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.7502/2=0.029 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3530、00.7501.500/2=0.197 kN；活荷載標準值: Q = 2.0000.7501.500 /2 = 1.125 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.0290.058+0.197)+1.41.125=1.915 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1297 NG1 = 0.1297+(0.752/2+1.502)0.038/1.7047.30 = 10.141；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采31、用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(0.750+0.3)/2 = 1.103 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50047.300 = 0.355 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.019 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值32、 NQ= 2.0000.75021.5002/2 = 4.50 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.250 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.091；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4001.2500.091 = 0.032 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.212.01933、+ 1.44.50= 20.7228 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.212.019+ 0.851.44.50= 19.7778 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0321.500 1.7002/10 = 0.016 kN.m=16430.3N.mm；（六）、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 20.7228 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范34、表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.945 m；長細比 Lo/i = 186.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.207 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 20722.800/(0.207489.000)=204.724 N/mm2；立桿穩定性計算 = 204.724 N/mm2 小于 立桿35、的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 19.7778 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 186.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) 36、：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 19777.8/(0.207489.000)+16430.300/5080.000 = 198.623 N/mm2；立桿穩定性計算 = 198.623N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求?。ㄆ撸?、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN；活荷載標準值 ：NQ37、 = 2.250 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.130 kN/m；Hs =0.2074.89010-4205.000103-(1.21.877+1.42.250)/(1.20.130)=98.612 m；按規范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 98.612 /(1+0.00198.612)=89.761 m；H= 89.761 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重38、標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.250 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.130 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.016 /(1.4 0.85) = 0.014 kN.m；Hs =( 0.2074.89010-4205.00010-3-(1.21.877+0.851.4(2.250+0.2074.8900.014/5.080)/(1.20.130)=99.545 m；按規范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或39、大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 99.545 /(1+0.00199.545)=90.533 m；H= 90.533 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求?。ò耍?、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.032 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15.300 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 140、.4WkAw = 0.682 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.682 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 550.000/15.800的結果查表得到 =0.903，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9034.89010-4205.000103 = 90.521 kN；Nl = 5.682 Nf = 90.521,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與錨樁連接。由以上計算得到 Nl = 5.68241、小于雙扣件的抗滑力 12.800 kN，滿足要求！ （九）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 4350.00 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 8700.00 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.50； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =68.40 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 19.7778 kN；基礎底面面積 ：A = 0.250 m2 。p=79.111 fg=4350.00 kpa 。地基承載力滿足要求！附圖：1#樓ABC棟基礎平面組合圖重慶港騰建設（集團）有限公司第 23 頁 共 23 頁