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1、1.5萬平米高層住宅項目工程電梯外防護腳手架搭設施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、編制依據44）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）4二、工程概況4工程地點： 本工程位于XX市金城東路南側，XX路東側4三、材料要求43、底座采用50mm厚木板鋪設。4四、基礎設置5五、腳手架搭設53、水平桿設置在立桿內側。56、安全防護6六、腳手架搭設注意事項61、嚴禁管徑不一的鋼管進行混合使用。6七、腳手架搭設質量要求6八、腳手架拆除67.拆除時地面設監護人，嚴禁無關人員進入危險區。7九、安全技術2、措施72.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。79. 臨電線路不得掛在腳手架上。7十、附圖7十一、落地雙排防護腳手架計算書9（一）、大橫桿的計算:101.均布荷載值計算102.抗彎強度計算103.撓度計算11最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度11（二）、小橫桿的計算:111.荷載值計算112.抗彎強度計算113.撓度計算12小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度12(三)、扣件抗滑力的計算:121.荷載值計算13單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!13(四)、腳手架荷載標準值:13風荷載標準值應按照以下公式計算14(五)、立桿的穩定性計算:141.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計3、算142.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算15(六)、最大搭設高度的計算:16(七)、連墻件的計算:17NfNl，連墻件的設計計算滿足要求!18(八)、立桿的地基承載力計算:18立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求18十二、懸挑單排防護腳手架計算書19（一）、大橫桿的計算191.均布荷載值計算192.抗彎強度計算203.撓度計算20三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度20（二）、小橫桿的計算211.荷載值計算212.抗彎強度計算213.撓度計算21小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度22三、扣件抗滑力的計算221.荷載值計算22單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!22（四）、腳手架荷載標準值22（五4、）、立桿的穩定性計算241.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算242.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算25（六）、連墻件的計算25（七）、懸挑梁的受力計算26（八）、懸挑梁的整體穩定性計算28（九）、拉桿的受力計算29（十）、拉桿的強度計算29（十一）、錨固段與樓板連接的計算301.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：30水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為303.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：30 33#、34#樓施工電梯外防護 專項施工方案一、編制依據1）施工現場平面布置圖2）建筑施工手冊（第四版）“腳手架工程和垂直運輸設施”部分3）建筑施工扣件式5、鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）4）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）二、工程概況工程名稱： XXXX工程工程地點： 本工程位于XX市金城東路南側，XX路東側本工程33、34#樓為高層住宅，其建筑層數 34層，建筑面積為 14663.7平方米，其中地上建筑面積為 14220平方米；地下一層建筑面積為 443.7平方米。本工程建筑設計使用年限：三類，50年。抗震設防類別為丙類。抗震設防烈度：6度。主要結構類型：剪力墻、框架。高層建筑防火類別：一類。建筑耐火等級：高層住宅和地下室為一級,其余為二級。工程施工到8層結構后開始搭設施工電梯，施工電梯部位搭設防護腳手架。施工電梯6、安裝在33#樓北面，34#樓安裝在南面，施工電梯與主體之間搭設防護腳手架、接料平臺。三、材料要求1、鋼管腳手架采用外徑48mm、壁厚2.8mm鋼管，鋼管外表面銹蝕深度不大于0.5mm，鋼管上嚴禁打孔。2、扣件使用前應進行質量檢查，發現有裂縫、變形的嚴禁使用。滑絲的螺栓必須更換，并應進行防銹處理。3、底座采用50mm厚木板鋪設。4、腳手板采用18mm厚竹膠板，寬度不小于200mm，兩端用直徑4 mm的鍍鋅鐵絲箍兩道，竹膠板下部鋪設50100mm木方200mm。 5、密目網和安全平網應符合國家驗收規范的要求，并經現場試驗合格后方可使用。四、基礎設置33#34#樓落地腳手架基礎設置在地下車庫頂板上（7、-1.03m）立桿下鋪50mm厚木腳手板。 五、腳手架搭設防護腳手架為雙排落地鋼管腳手架，總高98.97m，腳手架全部采用雙立桿搭設。腳手架立桿縱距（La）為1.5m、0.9m、1.5m（計算取1.5m），橫桿步距（h）為1.5m，立桿距建筑物外墻皮1.8m。根據JGJ-130建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范要求：雙排落地式腳手架搭設高度不宜超過50m，單排腳手架搭設高度不宜超過24m；故本工程電梯防護架采用分層懸挑的方式搭設：1-14層選用雙排落地式腳手架，15-19層、20-24層、25-29層、30-33層為懸挑單排腳手架。雙排落地腳手架最大搭設高度40m，單排落地腳手架懸挑高度最大8、14.5m，滿足規范要求。1、腳手架必須設置掃地桿。掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮150mm處的立桿上。2、立桿底部應設置50mm厚墊板。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3、水平桿設置在立桿內側。4、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm。鋪設時可采用對接鋪設，也可采用搭接鋪設。對接鋪設時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130-150mm，兩塊腳手板外伸9、長度的和不應大于300mm。搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。其板長兩端均應與支承桿可靠的固定。5、連墻件采用短鋼管用扣件固定在結構邊框梁預埋短鋼管上，偏離主節點的距離不大于300mm。每一樓層連墻部位不小于2個。6、安全防護隨搭設進程及時裝設連墻件，裝設作業層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板；搭設過程中密目外網須全封閉。外腳手架采用立體防護，外側除洞口位置外滿掛密目網，網的顏色要一致且均掛在腳手架外立桿內側，用合乎要求的專用扎帶系牢在大橫桿上，網與網的連接要靠緊并用系繩綁好。操作層每層接料平臺部位均設置1.8110、.5m防護門。六、腳手架搭設注意事項1、嚴禁管徑不一的鋼管進行混合使用。2、當搭至有連墻點的構造點時，在搭設完該處的立桿、水平桿，應立即設置連墻件。3、對接扣件的開口要朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。4、螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。七、腳手架搭設質量要求1、立桿的垂直偏差為100mm，同一排大橫桿的水平偏差不大于50mm。2、腳手架步距、橫距偏差為20mm，縱距偏差為50mm。3、同跨內兩根縱向水平桿高差為10mm。八、腳手架拆除1.腳手架拆除前，由工長進行拆除安全技術交底。2.清除腳手架11、上雜物及地面障礙物。3.拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。4.連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不大于2步。5.當腳手架拆至最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐后再拆除連墻件。6.拆下的扣件和配件要及時運至地面并按品種、規格隨時碼放，各構配件嚴禁拋擲至地面。7.拆除時地面設監護人，嚴禁無關人員進入危險區。九、安全技術措施1.腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。2.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 12、3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范要求進行檢查驗收，合格后方準使用。 4. 當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。5. 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻件。6. 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7. 腳手架接地、避雷措施應按施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定執行。8. 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。9. 臨電線路不得掛在腳手架上。十、附圖接料平臺正立面圖 注明：施工電梯防護門見附圖電梯防護門制作圖接料平臺剖面圖十13、一、落地雙排防護腳手架計算書本扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2011)等編制。計算參數: 雙排腳手架，搭設高度40.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為482.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，14、按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。（一）、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.050/2=0.115、84kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.184=0.263kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.263+0.101.470) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.263+0.1171.470) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值16、進行強度驗算： =0.446106/4248.0=105.032N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.036+0.184=0.219kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.219+0.9901.050)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.864mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! （二）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小17、橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.053+1.20.276+1.41.575=2.600kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.036)1.0502/8+218、.600 =0.688106/4248.0=162.024N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0361050.004/(3842.060105101950.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.053+0.276+1.575=1.904kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1903.8751050.01050.01050.0/(482.06105101950.0)19、=2.186mm最大撓度和；V=V1+V2=2.213mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!(三)、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0361.050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.037+1.20.276+1.4120、.575=2.580kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。(四)、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1115 NG1 = 0.11240.000=4.461kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.21、417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50040.000=0.300kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.628kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓22、(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.628+0.851.43.150=11.702kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N 23、= 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.628+1.43.150=12.364kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.500(五)、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.364kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度24、系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12364/(0.27397)=115.994N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立25、桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.702kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值26、 (N/mm2)；經計算得到 =11702/(0.27397)+95000/4248=132.124N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=9.465kN；lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm；t為連墻件的厚度，t=2.80mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過焊縫抗拉強度 = 9465.13/(150.802.80) = 22.42N/mm2。 對接焊縫的27、抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 連墻件對接焊縫連接示意圖(八)、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.46 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.36 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 170.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!十二、懸挑單排防28、護腳手架計算書本扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。計算參數:雙排腳手架，搭設高度14.5米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為482.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設929、層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.80米，建筑物內錨固段長度2.70米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.50m。拉桿采用鋼絲繩。（一）、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN30、/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.800/2=0.140kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.140=0.211kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.211+0.101.680)支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.211+0.11731、1.680)我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.490106/4248.0=115.265N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.036+0.140=0.176kN/m活荷載標準值q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.176+0.9901.200)1500.04/(1002.06105101950.0)=3.150mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!（二）、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行32、強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN荷載的計算值 P=1.20.053+1.20.210+1.41.800=2.836kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.0333、6)0.8002/8+2.836 =0.571106/4248.0=134.319N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.036800.004/(3842.060105101950.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.053+0.210+1.800=2.063kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2063.250800.0800.0800.0/(482.06105134、01950.0)=1.048mm最大撓度和； V=V1+V2=1.057mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0360.800=0.028kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN荷載的計算值 R=1.20.028+1.20.2135、0+1.41.800=2.806kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；（四）、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1115 NG1 = 0.11214.500=1.617kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35091.500(0.800+0.300)/36、2=2.599kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5009/2=1.013kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50014.500=0.109kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.337kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算；其中 W0 37、基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.337+0.851.43.600=10.688kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公38、式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.337+1.43.600=11.444kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.500（五）、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.444kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長39、度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11444/(0.27397)=107.367N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性40、計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.688kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計41、值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10688/(0.27397)+95000/4248=122.611N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=7.977kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為焊縫厚度，t=2.80mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = 7976.75/(150.802.842、0) = 18.89N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 連墻件對接焊縫連接示意圖（七）、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1500mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。 受腳手架集中荷載 P=11.44kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸43、挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.768kN,R2=14.710kN,R3=-0.291kN最大彎矩抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=3.836106/(1.05185000.0)+4.8841000/3060.0=21.346N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!（八）、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50044、17-2003)附錄B得到： b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=0.929經過計算得到強度 =3.84106/(0.929185000.00)=22.32N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!（九）、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為；RU1=10.921kN（十）、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=10.921kN 拉繩的強度計45、算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取10.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00010.921/0.850=128.478kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=10.921kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取46、f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=109214/(3.1416502)1/2=12mm（十一）、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=14.710kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=147104/(3.1416502)1/2=14mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度47、。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 14.71kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于14709.84/(3.1416201.5)=156.1mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 14.71kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!