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1、正本商住樓高支模設計及柱墻模板安裝拆除施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄一、編制依據4二、工程概況4三、模板系統設計方案5（一）3001850梁模板支撐計算書5梁模板支撐計算書51.計算參數52.梁底模驗算53.支撐承載力驗算94.支撐支承面驗算95.側模板驗算106.計算結果12（二）180厚樓板模板支撐計算書14樓面模板支撐計算書141.計算參數142.樓板底模驗算153.支撐強度驗算194.支撐支承面驗算204.計算結果20四、施工方案22（一）模板施工要點：22（二）模板安裝要注意以下事項：2352、施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。238不準架設探頭板及未固定的桿。23（三）監測措施：241高支模日常檢查，巡查重點部位：242支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。244監測點布設：245監測頻率：24（三）模板拆除：24（四）質量控制：25五、應急預案25（一）機構設置25（二）報警救援及其他聯絡電話26（三）人員分工與職責26（四）應急救援工作程序26（五）應急救援方法27（1）高空墜落應急救援方法：27（2）模板、坍塌應急救援方法：27（3）物體打擊應急救援方法：27一、編制依據工程項目施工圖：包括與高支模相關的樓層梁板結構圖、建筑剖面圖等；建筑施工模板安全技術規3、范JGJ162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式鋼管腳手架支撐體系）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（門式鋼管腳手架支撐體系）建筑結構荷載規范（GB5009-2001）；混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）；鋼結構設計規范（GB50017-2003）；建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；參考資料：如建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中4、國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社等。二、工程概況XX商住樓（自編B棟）樓2層地下室，負一層樓層高度為3.95.5米，負二層樓層高度均為3.8米。其中負一層樓層高度5.5米部位的屬于高支模，該部位總面積約350，最大梁截面為3001850，其次是500800，板厚為180。根據國家有關法規和規范要求，需要對該部位的模板支撐進行計算，滿足施工安全要求。三、模板系統設計方案（一）3001850梁模板支撐計算書梁模板支撐計算書1.計算參數結構樓板厚180mm,梁寬b=300mm,梁高h=1850mm,層高5.50m；結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度185、mm,側模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm, 門式鋼管腳手架縱向間距600mm,梁邊至板支撐的距離0.60m；門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度150mm。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.2 kN/m2 (0.30 + 2.84) 1.2 = 0.57 kN/m砼自重 23.0 kN/m3 0.30 1.60 1.2 = 13.25 kN/m6、鋼筋荷載 1.0 kN/m3 0.30 1.60 1.2 = 0.58 kN/m振搗砼荷載 1.5 kN/m2 0.30 1.4 = 0.63 kN/m梁底模和支撐承載力計算組合 q1 = 15.02 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 11.99 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=250mm,計算跨數5跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=300mm；W=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm4；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.10515.022502=7、Mmax/W=98569/16200=6.08N/mm2梁底模抗彎強度=6.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60615.02250=2276N=2.28kN=3Vmax/(2bh)=32276/(230018)=0.63N/mm2梁底模抗剪強度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=11.99kN/m；撓度系數K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.64411.992504/(1006000145800)=0.34mm=250/250=1.00mm梁底模撓度8、max=0.34mm=1.00mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,梁寬C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；W=bh2/6=801002/6=133333mm3，I=bh3/12=801003/12=6666667mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=15.02250/300=12.52kN/mMq=qcL(2-)/8=12.52300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.99kN.mb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度9、25模板重)1.4活載=1.2(0.1825+0.15)+1.41.50=7.68kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=300/1000250/10007.68=0.58kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.580.45=0.26kN.mMmax=MqMp=(0.99+0.26)106=Mmax/W=1250000/133333=9.38N/mm2第一層龍骨抗彎強度=9.38N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.512.52300000/1000+0.58/1000=1.88kN=3Vmax/10、(2bh)=31.881000/(280100)=0.35N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=11.99250/300=9.99N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=9.9930012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490006666667)=1.75mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.58100045012002(3 - 40.382)/(2490006666667)=0.64mmmax=qp=1.75+0.64=2.39mm=1200/250=411、.80mm第一層龍骨撓度max=2.39mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門式鋼管腳手架縱向間距600mm,計算跨數5跨；第二層龍骨采用483.0雙鋼管: W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2q梁寬P=0.512.52300/1000+0.58=2.45N，彎矩系數KM=0.279Mmax=KMPL= =Mmax/W=410130/(1.158980)=45.67N/mm2 第二層龍骨抗彎強度=45.67N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=1.648Vm12、ax=KVP=1.6482.451000=4038N =3Vmax/(2bh)=34.041000 /(22424.00)=7.15N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=7.15N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2q梁寬P板傳=0.59.99300/1000+0.58=2.07kN，撓度系數K=1.784max=KPL3/(100EI)=1.7842.0710006003/(100206000215600)=0.18mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度max=0.18mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐承載力驗13、算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數=2.836傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =2.8362.45=6.95kN 每個門式鋼管腳手架立柱的活載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =6.95+0.50=7.45kN 單榀MF1219門式鋼管腳手架與交叉支撐等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每個門式鋼管腳手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，鋼管重量=0.0376kN/m門式鋼管腳手架和水平拉桿重量NGK =(5.50-1.60-1.9)0.08+21.814、00.0376=0.30kN門式鋼管腳手架總承載力=1.2NGKNQK =1.20.30+7.45=7.81kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值為40.16/2=20.08kN 門式鋼管腳手架軸向力設計值N=7.81kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。 4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為（按C35考慮）混凝土樓板,樓板厚=200mm,上部荷載為：F=7.81+0.081.90+(1.2+0.60)0.03761.2=8.07kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=200-115、5=185mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+185)=1140mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.151)1.001140185/1000=263.41kN 門架支承面受沖切承載力263.41kN上部荷載F=8.07kN,滿足要求。 （2）支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753141950.01=319.3916、kN 支承面局部受壓承載力F=319.39kN上部荷載F=8.07kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2223.005.001.201.152.000.5=49.38kN/m2 (=23.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=25.0)F2=H=23梁高=231.60=36.80kN/m2比較F1、F2取小值F=36.80kN/m2，有效壓頭高度為F/=1.60m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 36.80 kN/m2 G=1.2 44.16 kN/m217、振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 49.76 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 36.80 kN/m2（2）模板強度驗算取豎肋間距L=300mm,計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1420182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420183/12=690120mm4。1）抗彎強度驗算q=49.76(1600-180)/1000=70.66kN/m=70.66N/mm；彎矩系數KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10570.663002=Mmax/W=667737/718、6680=8.71N/mm2 側模抗彎強度=8.71N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60670.66300/1000=12.85kN =3Vmax/(2bh)=312.851000/(2181420)=0.75N/mm2 側模抗剪強度=0.75N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=36.80(1600-180)/1000=52.26kN/m=52.26N/mm，撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64452.263004/(1006000690120)=0.66mm=19、300/250=1.20mm側模撓度max=0.66mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9549.76=47.27kN/m2;設3排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=(1600-180)/4=355mm=0.36m，N=abFs=0.600.3647.27=10.21kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力10.21kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度355mm；跨數4跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/620、=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗彎強度驗算q=49.76300/1000=14.93kN/m=14.93N/mm；彎矩系數KM=-0.107；Mmax=KMqL2=-0.10714.933552=Mmax/W=201326/85333=2.36N/mm2側肋抗彎強度=2.36N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數KV=0.607Vmax=KVqL =0.60714.93355/1000=3.22kN =3Vmax/(2bh)=33.221000/(28080)=0.75N/mm2側肋抗剪強度=0.75N/mm21、2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=36.80300/1000=11.04kN/m=11.04N/mm；撓度系數K=0.632max=Kq，L4/100EI=0.63211.043554/(10090003413333)=0.04mm=355/250=1.42mm側肋撓度max=0.04mm=1.42mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：6.計算結果第一層龍骨80100mm單木枋250mm,第二層龍骨483.0雙鋼管1200mm；門式鋼管腳手架縱向600mm,配架：1個1930門架1個900門架下托305上托415；底模厚度18mm,側模厚度18mm；豎肋8080mm木枋22、300mm,對拉螺栓3排12,橫向間距600mm , 采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結。（二）180厚樓板模板支撐計算書樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚180mm，層高5.50m, 結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2.門式鋼管腳手架間橫向間距900mm, 門式鋼管腳手架架間縱向間距600mm，門式鋼管腳手架頂可調底座調節螺桿伸出長度150mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m23、) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 23.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 4.97 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 7.67 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 5.57 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨間距L=350mm,計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=100024、183/12=486000mm4。1）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.673502=-98655N.mm剪力系數KV=0.606V1=KVq1L=0.6067.67350=1627Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1055.573502=-71644N.mm跨中彎矩系數KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0785.573502=53221N.mm剪力系數KV=0.606V2=KVq2L=0.6065.57350=1181N撓度系數K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(5.57/25、1.2)3504/(1006000486000)=0.15mmc.施工人員及施工設備荷載按1.50kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.41.50=2.10kN ，計算簡圖如下：跨中彎矩系數KM=0.200M4=KMPL=0.2002.101000350=147000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100M5=KMPL=-0.1002.101000350=-73500N.mm剪力系數KV=0.600V3=KVP=0.6002.10=1.26kN撓度系數K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(2.10/1.4)10003503/(1006000486000)=0.32mm226、）抗彎強度驗算M1=-98655N.mmM2M5=-145144N.mmM3M4=200221N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=Mmax/W=200221/54000=3.71N/mm2 樓板底模抗彎強度=3.71N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1627NV2+ V3=1181+1260=2441N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力：Vmax=2441N=2.44kN=3Vmax/（2bh）=32441/(260018)=0.34N/mm2 樓板底模抗剪強度=0.34N/mm2fv=27、1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=2+3=0.15+0.32=0.47mm=350/250=1.40mm 樓板底模撓度max=0.47mm=1.40mm,滿足要求。內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算門架寬度1200mm，門架間橫向間距900mm，計算跨數2跨；第一層龍骨間距350mm,第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算第一層龍骨受均布荷載：q=q1第一層龍骨間距/計算寬度=7.67350/1000=2.68kN/m彎矩系數KM=0.102Mma28、x=KMqL2=0.1022.6812002=Mmax/W =393638/85333=4.61N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=4.61N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數Kv=0.602Vmax=KVqL=0.6022.681200=1936N=1.94kN=3Vmax/（2bh）=31936/(28080)=0.45N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。 3)撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/計算寬度=5.57/1.2350/1000=1.62kN/m=1.62N/mm撓度系數K=1.104 max=KqL429、/(100EI)=1.1041.6212004/(10090003413333)=1.21mm=1200/250=4.80mm 第一層龍骨撓度max=1.21mm=4.80mm,滿足要求。 計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算門架縱向間距600mm,計算跨數3跨,第二層龍骨采用單枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm4；1)抗彎強度驗算P=7.670.35(0.6+0.90/2)1000=2819kN彎矩系數KM=0.195Mmax=KMPL=Mmax/W=329823/85333=3.87N/mm2第二層龍骨抗彎強30、度=3.87N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=1.155Vmax=KVP=1.1552.821000=3257N=3.26kN=3Vmax/(2bh)=33257/(128080)=0.76N/mm2 第二層龍骨抗剪強度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算撓度系數K=1.184P，=5.57/1.20.35(0.6+0.90/2)1000=1706kNmax=KP，L3/(100EI)=1.18417066003/(10090003413333)=0.14mm=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度max=0.131、4mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管腳手架立柱的最大支座力的系數1.895傳至每個門式鋼管腳手架立柱的力NQK1 =1.8952819/1000=5.34kN每個門式鋼管腳手架立柱的活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.45)0.601=0.63kN每個門式鋼管腳手架立柱荷載NQK =NQK1NQK2 =5.34+1.40.63=6.22kN 單MF1219榀門式鋼管腳手架與交叉支撐重量0.1600kN每個門式鋼管腳手架立桿沿高度重量NGK=(5.50-0.18-1.90)0.08+(1.2+0.60)0.037632、=0.34kN門式鋼管腳手架總承載力為1.2NGK+NQK=1.20.34+6.22=6.63kN(2)門式鋼管腳手架穩定性驗算每個門式鋼管腳手架立柱的穩定承載力設計值40.16/2=20.08kN門式鋼管腳手架軸向力設計值N=6.63kN門架穩定承載力20.08kN,滿足要求。4.支撐支承面驗算門式鋼管腳手架立桿設配套底座100100mm,支承面為混凝土樓板（按C30考慮）,樓板厚=200mm,上部荷載為：F=6.63+1.900.08+(1.2+0.60)0.03761.2=6.86kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=200-20=180mm,=033、.41.2/S =1.00pc,m=1.00N/mm2,Um=4(100+180)=1120mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.151)1.001120180/1000=232.04kN 受沖切承載力232.04kNF=6.86kN,滿足要求。 (2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753121550.01=273.49kN 支承面局部受壓承載力27334、.49kNF=6.86kN,滿足要求。4.計算結果底模樓模板18mm，第一層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm，間距350mm；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm；門架橫向間距900mm，門架縱向間距600mm。配架為2個19301個900門架，門架頂可調頂托調節螺桿伸出長度380mm。四、施工方案（一）模板施工要點：1. 如支撐系統下面是素墊層的應在所有立桿下均應設 80100mm 或 100200mm 的木墊枋； 2. 模板除應保證其支架有足夠的強度、剛度和穩定性外，模板接縫必須嚴密不漏漿；3. 根據標高控制點鋪梁板底模，并按規范規定：當 L4m 時，起拱 13 ，懸挑梁板 35、L2m 時，起拱 3 ；4. 零星模板在現場配制時，應避免鋸末散落、飛濺在柱墻梁模內；5. 模板完成后仔細檢查其是否牢固，避免脹模或架體變形過大導致樓板下沉；6. 柱墻支模均應設清掃口。柱沿四周每邊不少于 1 個，墻沿長 1.5m 設置，并在砼澆筑前將墻柱腳沖洗干凈后封堵嚴實，清掃口尺寸為 300150mm ； 7. 當木背枋釘上后，應先根據設計位置將背枋固定在上部模上，下部用木枋順預埋定位短筋用木枋定位，再夾鋼管背杠；8. 在澆筑砼時，應設專人監視模板變形情況，有問題及時處理。（二）模板安裝要注意以下事項： 1. 柱、墻模與梁模連接，保證柱模長度要符合梁底標高要求，柱模專設要牢固。高度在 336、m 以上時，一般應四面一道支撐，當柱、墻高度大于 5m 時，不宜單根柱支撐，宜用多根柱同時支撐連成構架。柱、墻模根部要用水泥砂堵嚴或用木墊堵嚴。柱、墻模清掃口，在配模時應一并考慮留出。 2. 梁口與柱頭模板的連接特別重要，梁底起拱應側模內外楞連接進行，起拱后再連接側模內外楞，緊固對拉螺栓，調整梁模口平直，卡上梁口卡。模板與柱龍門架縱橫方向的水平拉桿、剪力撐等均應按計算及規范要求布置，縱橫方向的水平拉桿上下間距不宜大于 3m ，也不小于 2 道。 3. 樓板模組合，宜以每間從四周梁側模或墻側模通線固定，后向中央鋪設，不符模數可用舊夾板界板鋪滿。桁架支模時要注意桁架的連接。4模板及其支撐系統在安裝37、過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。5施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。6高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。7模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。8不準架設探頭板及未固定的桿。9模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。10安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。11支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固38、和修理，防止塌模傷人。12在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。13二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。14安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。（三）監測措施：1高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。2支架在承受六級大風或大39、暴雨后必須進行全面檢查。3監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。4監測點布設：支架監測點布設應按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。監測點布置應根據支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿基礎沉降監測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。5監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。監測時間可控制在混凝土澆注前直至砼終凝。（三）模板拆除： 1. 柱墻模板應在 36 48h 后而不會因拆模造成缺棱掉角的前提下拆除。2. 跨度小于等于840、 米的梁板，必須在砼試塊同條件養護達到設計砼強度標準值的 75 時 ( 約14 天以后 ) ，方可拆除；跨度大于 8m 的梁板或懸臂梁，必須在砼試塊同條件養護達到設計砼強度標準值的 100 時 ( 即溫度累加 600 后或 28 天以后 ) ，方可拆除。 3. 已拆除模板及其支架的結構，應在砼達到設計強度以后，或在梁中部加設回頭頂，才允許承受全部計算荷載，施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量的建筑材料。（四）質量控制：五、應急預案（一）機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。項目經理為第一安全責任人，安全負責人直接安全責任人，并相應成立高支模施工管理領導小組。組長41、：項目經理：副組長：現場技術負責人：組員：安全員；施工員；木工班組長及各施工班組長。（二）報警救援及其他聯絡電話報警救援及其他聯絡電話單位或姓名電話單位或姓名電話火警119公安110醫療120交通122公司辦公電話（三）人員分工與職責（1）項目經理（第一安全責任人）：負責高支模應急救援全面工作。（2）現場技術負責人（直接安全責任人）：負責制定事故預防措施及相關部門人員的應急救援工作職責。安排時間有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。（3）現場安全員 ：負責現場高支模施工的安全檢查工作及現場應急救援的指揮工作，統一對人員，材料物資等資源的調配，并負責事故的上級匯報工作。同時負責執42、行項目部下達的相關指令。（4）組員及各施工班組長：當發生緊急情況時，負責事故的匯報，并采取措施進行現場控制工作。同時負責執行項目部下達的相關指令。（四）應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他組員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人負責指揮安排。（4）項目部指定現場專職安全員李奮負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。43、（五）應急救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）當現場只有人時應大聲呼救；人以上時，就有人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱44、，運送時要平穩，否則會加重傷情。（2）模板、坍塌應急救援方法：1）工地發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損伯控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫院治45、療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2）對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐，昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院搶救。5）預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散8對講機6臺聯系指揮求援