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1、無錫金鑫商業廣場工程塔吊基礎施工方案江蘇南通二建集團有限公司二一五年十月江蘇南通二建集團無錫金鑫商業廣場項目目 錄第一章 編制依據和工程概況11.1 編制依據11.2 工程概況11.3 地質概況2第二章 塔吊基礎設計52.1 塔吊設計參數技術性能表52.2 塔吊基礎位置設計52.3 塔吊基礎樁基設計62.4 塔吊基礎設計6第三章 塔吊基礎施工技術措施及質量驗收83.1 塔吊基礎施工工藝流程83.2 塔吊基礎施工技術措施及驗收8第四章 四樁基礎計算書114.1、1#塔吊四樁基礎計算書114.2、2#塔吊四樁基礎計算書17 第一章 編制依據和工程概況1.1 編制依據1 無錫金鑫商業廣場工程巖土工程2、勘察報告2 無錫金鑫商業廣場工程施工圖紙3 QZT63(FS5510)塔式起重機使用說明書4 塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）5 地基基礎設計規范（GB50007-2011）6 建筑結構荷載規范（GB50009-2012）7 建筑安全檢查標準（JGJ59-2011）8 混凝土結構設計規范（GB50010-2010）9 建筑樁基技術規范（JGJ94-2008） 10 建筑機械使用安全技術規程（JGJ332012） 11 建筑塔式起重機安全規程（GB5144-2006）12 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-201513 江蘇省及無錫市有關文明施工和安全生產規定14 3、國家及江蘇省的有關規范、規程和標準1.2 工程概況1 工程名稱：無錫金鑫商業廣場工程2 建設單位：無錫寧鑫置業發展有限公司3 設計單位：南京華東建筑工程設計有限公司4 監理單位：江蘇省建院建設監理有限公司5 施工單位：江蘇南通二建集團有限公司6 無錫金鑫商業廣場位于無錫新區長江路泰山路，本工程建筑面積47972平方米，其中地下室11567平方米。地下室一層，局部二層，A、B、C棟5層，D棟13層，多層商業，高層商業辦公。AB棟建筑總高度為28.3m，CD棟建筑總高度為58.4m?；釉O計規模：南邊164.65m、北邊87.86m、東邊131.51m、西邊100.05m；0.000=3.500m4、；基坑底標高-7.4m、承臺底標高-8.1m，基坑深度7.0m、7.7m。本工程工程樁采用先張法預應力空心方樁。7 現場設置臨時施工道路、辦公區域，生活區不布置在施工區域。8 本工程塔吊型號為：QZT63(FS5510)。生產廠家為：張家港浮山建設建設機械有限公司。按拆施工單位為：徐州市屹佳起重設備安裝有限公司?，F場布置二臺臂長55m的塔吊，布置位置詳見附圖塔吊基礎平面布置圖。1.3 地質概況依據本工程巖土工程勘察報告場地地質概況如下：1 擬建場地土層分布穩定，無不良地質作用。場區淺層分布的層雜填土土體成分復雜，土層均勻性極差；-1、-2、-2層粉質黏土均勻性較好；-1、-2、層土體均勻性相對5、較差。場地穩定，地基土均勻性一般，適宜本工程的建設。層號及土名層厚（m）層底標高（m）描 述地基承載力特征值壓縮模量es雜填土0.52.200.912.79雜色，松散狀，頂部含大量植物根莖、磚石碎塊和粉質黏土，填齡3-5年/-1粉質黏土1.703.70-2.090.19淺灰色，可塑為主，含少量鐵錳質氧化物，無搖振反應，切面稍有光澤，干強度及韌性中等。150 kPa/-2粉質黏土 1.002.50-3.58-1.41淺灰色，軟塑，局部流塑，局部夾薄層粉土，無搖振反應，切面稍有光澤，干強度及韌性中等110kPa/-1粉土2.103.80-6.58-4.58淺灰-青灰色，濕-很濕，中密，局部密實，局6、部夾軟塑粉質黏土，欠均質，搖振反應迅速，干強度和韌性低。140 kPa/-2粉土夾粉砂5.20-10.00-15.63-11.30青灰色，濕，中密狀為主，局部密實狀，成分以石英、云母為主，搖振反應中等，欠均質，干強度和韌性低。180 kPa/-1粉質黏土16.603.60-18.08-15.26 淺灰色，可塑，稍有光澤，無搖振反應，干強度和韌性低。160kPa/-2粉質黏土0.555.70-22.56-15.81灰黃色，硬塑，含鐵錳質結核，有光澤，無搖振反應 ，干強度和韌性高。220kPa/-3粉質黏土4.307.20-28.78-26.28淺灰黃，可塑，局部軟塑，局部夾粉土薄層，稍有光澤，無7、搖振反應 ，干強度和韌性中低。140kPa粉砂3.208.40-36.14-30.43青灰色，飽和，中密狀為主，局部密實狀，成分以石英、云母為主，欠均質，搖振反應中等，干強度和韌性低。170kPa/-1粉質黏土1.303.90-37.53-34.51灰色，流塑，局部流塑，含少量鐵錳質氧化物，無搖振反應 ，干強度和韌性中等。110kPa/-2粉質黏土 3.305.60-41.64-39.88灰黃色，硬塑，局部可塑，含鐵錳質結核，有光澤，無搖振反應 ，干強度和韌性高210kPa/粉質黏土2.404.70-44.61-43.63青灰色，軟塑，局部可塑，局部夾粉土薄層，稍有光澤，無搖振反應 ，干強度和8、韌性中低。120kPa/粉土2.104.90-49.06-46.12淺灰-青灰色，濕，中密，局部密實，局部偶夾粉砂，成分以石英、云母為主，欠均質。180kPa/粉砂300未穿透青灰色，飽和，密實狀為主，局部中密狀，成分以石英、云母為主，欠均質。200kPa/2 基坑開挖設計參數一覽表層號重度固結快剪直剪快剪三軸剪切滲透系數(kN/m3)Cq（kPa）q（度）C（kPa）（度）Cuu（kPa）uu（度）Kv（cm/s）Kh（cm/s）（17.0）（10）（12）（12）（10）（15）（4）（3.0E-05）（5.0E-05）-119.55016.14914.8604.84.27E-065.779、E06-218.51512.7126.0210.96.23E-068.22E06-119.01424.71021.7227.52.74E-064.74E05-219.6434.3727.4238.44.58E-036.71E03第二章 塔吊基礎設計2.1 塔吊設計參數技術性能表機械荷載率起升機構M5回轉機構M4牽引機構M4起升高度（m）倍率直接固定十字梁固定附著內爬a=24040.7180140a=44040.77070最大起重量6噸幅度（m）最大幅度（m）55最小幅度（m）2起升機構速度倍率a=2a=4起重量（噸）331.5663速度（米/分）8.540804.252040電機YZTD20010、L-2/4/16-24/24/5.5回轉機構轉速電機型號功率轉速0.65轉/分YZRW132M1-622.2KW930轉/分牽引機構速度電機型號功率轉速21.7/43.7米/分YDEJ132M-4/83.3/2.2KW710/1420轉/分行走機構速度電機型號功率轉速23米/分YZ160M1-625.5KW933轉/分平衡重臂長重量（t）55米13.5150米11.5845米9.65總功率固定式31.7KW不包括頂升電機功率行走式42.7KW工作溫度-20402.2 塔吊基礎位置設計1#塔吊布置在地下室(1/A1-2)/（A1-3)軸-（A1-B）/（A1-C）軸之間；2#塔吊布置在地下室(B11、-A0）/(B-A)軸-(B-4)/(B-5)軸之間。塔吊基礎底標高低于預制方樁頂標高105mm,以上塔吊基礎位于3-1層粉土層。2.3 塔吊基礎樁基設計1 由于3-1層地基承載力為140KPa，廠家使用說明書注明的基礎地基承載力為250Kpa,所以塔吊基礎進行打樁處理，每個塔吊基礎打4根 HKFZ-B400(240)-15預應力空心抗拔方樁，樁砼標號為C80。 2 本工程的巖土工程勘察報告樁基設計參數一覽表層號預制樁鉆孔灌注樁抗拔系數極限側阻力標準值qsi（kPa）極限端阻力標準值qpk（kPa）極限側阻力標準值qsi（kPa）極限端阻力標準值qpk（kPa）-165620.75-2352812、0.70-142380.65-268660.60-166640.73-2843000（H15m）820.76-34844602700（H25m）58700（H25m）-13632-2783800（H34m）741100（H34m）3 本工程的設計施工圖對HKFZ-B400(240)-15預應力空心抗拔方樁的設計參數見下表樁型樁頂標高持力層進入持力層深度抗壓承載力特征值施工最大壓樁力抗拔承載力特征值HKFZ-B 400（240）-15無樁尖承臺底+1.050m4-2層粉質粘土1m900KN3600KN500KN2.4 塔吊基礎設計塔吊基礎砼標號為C35，基礎尺寸為5000mm5000mm135013、mm。根據廠家提供的使用說明書基礎配筋為上下兩層雙向3025，間距為170mm，拉筋為141550 ，基礎底板鋼筋保護層厚度為100mm 。（詳見附圖塔吊固定基礎示意圖）塔吊基礎墊層底標高、墊層厚度、基礎高度、基礎頂標高詳見下表：塔吊基礎施工參考表（相對標高）序號樓號塔吊基礎墊層面標高(m)墊層厚度(mm)基礎高度(mm)塔吊基礎頂標高(m)11#塔吊-8.15m1001350-6.8m22#塔吊-8.15m 1001350-6.8m 第三章 塔吊基礎施工技術措施及質量驗收3.1 塔吊基礎施工工藝流程樁基打設基坑降水基坑放線（白灰線）驗線塔吊基坑土方開挖墊層澆筑基礎放線（墨線）驗線鋼筋綁扎止水14、鋼板焊接塔吊預埋螺栓安裝固定塔吊基礎砌筑磚胎模塔吊基礎鋼筋模板驗收塔吊基礎砼澆筑砼養護3.2 塔吊基礎施工技術措施及驗收1 樁基打設：本案中采用預應力空心抗拔方樁，可以與樁基分包施工單位協調，在工程樁打設完成后，順便把塔吊用樁打設完成。此項并入工程樁基工程，按工程樁基工程施工方案施工。2 基坑降水：1）本案中基坑降水采用輕型井點。井點管采用48*3鋼管，插入基底以下3.0m，整根構成間距1.2m；濾管采用內徑同井點管的鋼管，長度為1.5m。管壁設置孔眼，一般孔眼直徑為5-10mm，孔眼間距30-40mm，在濾管外纏絲后，外套一層濾網，濾網為40目的尼龍網或鋼絲網。集水總管宜采用內徑為100的鋼15、管，長為50-80m，分節組成，每節長4-6m，每個集水總管可與35個井點管用彎軟管連接。集水總管接入地面排水溝。2）井點管使用時，應保證連續不斷地抽水。正常出水規律是：先大后小，先混后清。如不上水，或水一直較混，或出現清后又混等情況，應立即檢查糾正。真空度是判斷井點系統良好與否的尺度，應經常觀測，一般應不低于55.366.7Kpa。如真空度不夠，通常是由于管路漏氣，應及時修好。井點管淤塞，可通過聽管內水流聲；手扶管壁感到振動；夏冬季時期手摸管子冷熱、潮干等簡便方法進行檢查，如井點淤塞太多，嚴重影響降水效果時，應逐個用高壓水反沖洗井點管或拔出重新埋設。3 基坑放線：利用經緯儀將塔吊定位軸線測出16、，按照1：1放坡系數外放相應距離，撒白灰線示之，并通知項目技術負責人進行驗線。4 塔吊基礎基坑開挖：采用一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現場架設一臺SCD200型水準儀進行基底標高控制。同時按照1：1的放坡系數進行放坡開挖。機械開挖應比設計標高高2030，剩余土方采用人工開挖。人工開挖的平整度為50。5 墊層砼澆筑：在基坑開挖完成后，立刻將控制墊層厚度及標高的小木樁打設完成，每平方米范圍內應至少有一個小木樁；隨后在基坑邊四周用50100的木方圍起來；進行墊層砼澆筑，初凝后進行壓光處理。6 基礎放線（墨線）：在墊層砼達到30%以上的強度即可進行基礎放線。首先利用經緯儀將基礎定位軸線投測到墊層上，彈17、墨線示之；然后按照基礎的設計尺寸將基礎邊線測出，彈墨線示之；最后通知技術負責人進行驗線。7 鋼筋綁扎： 1）基礎底層鋼筋網綁扎：將塔吊基礎底部受力主筋按設計圖紙要求進行綁扎到位，鋼筋間距布置均勻，綁扎牢固，要求采用滿扎，最后放置底層鋼筋網墊塊。2）基礎上部鋼筋網綁扎：首先安裝1500左右的間距放置鋼筋馬蹬，接著將上部受力主筋按設計間距放置到位，進行綁扎，上部鋼筋網可以采用梅花狀綁扎。3）地下室底板鋼筋網綁扎：同時在塔吊基礎承臺位置綁扎地下室底板鋼筋網，鋼筋規格、間距、標高見地下室基礎結構施工圖，伸出塔吊基礎承臺的受力鋼筋接頭位置應相互錯開，并滿足搭接長度，以便以后同地下室底板鋼筋綁扎搭接。8 18、止水鋼板安裝：塔吊基礎承臺面下200mm四周安裝3mm厚鋼板止水帶（300*3），同塔吊基礎承臺鋼筋焊接牢固，以便以后地下室底板混凝土澆筑后同塔吊基礎相連處不會出現滲水現象。9 地腳螺栓預埋：提前與塔吊安裝單位聯系，做好地腳螺栓預埋。地腳螺栓應嚴格按使用說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。地腳螺栓（16件）應同承重鋼板（4件）同時安裝，采用水準儀水平校正，保證四塊承重鋼板在同一水平面上，確保地腳螺栓定位準確、可靠。地腳螺栓伸出長度應保證安上底座后能帶上兩個螺母及墊圈。預埋地腳螺栓時嚴禁在地腳螺栓上施焊。地腳螺栓采用M33的10.9級高強螺栓 ；承重鋼板采用500mm*500mm*19、4mm 的A3鋼。（詳見附圖塔吊固定基礎示意圖）10 基礎支模：承臺側模采用120磚模，磚模應與基礎塔吊承臺面齊平。混凝土保護層厚度為50mm。11 鋼筋、模板驗收：以上工作完成后，通知項目技術負責人及監理單位進行鋼筋、模板驗收。并應作好隱檢記錄，以備作塔吊驗收資料。12 塔吊基礎砼澆筑：本案中塔吊基礎砼采用商品砼，混凝土強度等級采用C35，由汽車泵配合進行砼澆筑，砼在振搗過程中要充分，快插慢拔，均勻振搗，避免過振。待砼初凝后，進行砼表面壓光處理。 基礎表面平整度允許偏差1/1000。同時留置砼試塊。 13 鋼筋、商品混凝土應具有出廠合格證和試驗報告。14 塔吊基礎砼養護：砼養護采用澆水覆蓋養20、護，連續養護不少于7天。當塔吊基礎砼強度達到100%時方可進行塔吊上部結構安裝。15 接地裝置：起重機的金屬結構及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于4。16 避雷裝置：塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針不小于橫截面40mm4mm鍍鋅扁鐵與塔吊基礎底板鋼筋焊接相連，焊接長度不小于10d，接地件應插入基礎承臺以下1.5m。17 沉降觀測：基礎塔吊砼應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續21、使用或不能使用。第四章 四樁基礎計算書4.1、 1#塔吊四樁基礎計算書1、1#塔吊的基本參數信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：45.000m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：7.750m，自重F1：450.8kN， 基礎承臺厚度Hc：1.350m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：100.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷22、載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=510.80kN；根據使用說明書，下表所示是FS5510（QTZ63）塔機固定在基礎上，塔機未采用附著裝置前，塔機對基礎產生的載荷值。在這種工況下，基礎所受的載荷最大。G 基礎所受的垂直力W 基礎所受的水平了M 基礎所受的傾翻力矩MK 基礎所受的扭矩固定方式吊鉤最大高度（米）吊臂鉸點高度（米）工況G（噸）W（噸）M（噸米）M.K（噸米）固定式4041.5基本穩定性47.25091.893動態穩定性47.251.918127.56329突然卸載39.991.918108.678暴風侵襲41.2066.866193.0860由上表23、可以看出風荷載對基礎所受的傾翻力矩最大，所以采用風荷載對塔吊基礎產生的彎矩進行計算：Mkmax1930.86kNm；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1）、樁頂豎向力的計算依據建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=510.80kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.35=843.75kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取193024、.86kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(510.80+843.75)/4+1930.862.83/(22.832)=679.97kN。最小壓力：Nkmin=(510.80+843.75)/4-1930.862.83/(22.832)=-2.69kN。需要驗算樁的抗拔！2）、承臺彎矩的計算依據建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的25、XY方向距離取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=562.84kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2562.841.20=1350.81kNm。4、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得1626、.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1350.81106/(1.0016.705000.001300.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1350.81106/(0.9951300.00300.00)=3480.35mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001350.000.15%=10125.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，25230。承臺底面27、單向根數21根。實際配筋值10308.9mm2。5、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=1m；當 3時,取=3，得=0.769； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1300)1/4=0.886； 承臺剪切系數，=1.75/(0.769+1)=0.989；0.8860.9891.5750028、01300=8940.323kN1.2679.969=815.962kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！6、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=679.969kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=1.6m； Ap樁端面積,Ap=0.16m2；地基以下各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)抗拔系數土名稱-11.0042.000.000.65粉土-28.0068.000.000.60粉土29、夾粉砂-12.5066.000.000.73粉質黏土-25.0084.003000.000.76粉質黏土由于樁的入土深度為14.00m,所以樁端是在第-2層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=1.6961+30000.16=2017.6kN；單樁豎向承載力特征值：R=Quk/2+cfakAc=2017.6/2+0.652206.09=1879.67kN；Nk=679.969kN1.2R=1.21879.67=2255.604kN；樁基豎向承載力滿足要求！7、樁基礎抗拔驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.4.5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：T30、uk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 0.4=1.257m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Tuk=iqsikuili=796.39kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk=（uliqsikli）/4= 2788.50kNul 樁群外圍周長，ul = 4（4+0.4)=17.60m；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+31、Gp其中 Nk - 樁基上拔力設計值，Nk=2.69kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =1355.20kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =56.00kN；Tgk/2+Ggp=2788.5/2+1355.2=2749.45kN 2.694kN；Tuk/2+Gp=796.394/2+56=454.197kN 2.694kN；樁抗拔滿足要求。8、樁配筋計算1）、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.144002/40.65%=817mm2；2）、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3）、樁受拉鋼筋計算依據混凝土32、結構設計規范(GB50010-2010)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=2693.55N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=2693.55/300.00=8.98mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，1010.7。實際配筋值899 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當33、樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010-2010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。4.2、 2#塔吊四樁基礎計算書1、2#塔吊的基本參數信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：75.000m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：7.750m，自重F1：450.8kN， 基礎承臺厚度Hc：1.350m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HRB335， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：10034、.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=510.80kN；根據使用說明書，下表所示是FS5510（QTZ63）塔機固定在基礎上，塔機未采用附著裝置前，塔機對基礎產生的載荷值。在這種工況下，基礎所受的載荷最大。G 基礎所受的垂直力W 基礎所受的水平了M 基礎所受的傾翻力矩MK 基礎所受的扭矩固定方式吊鉤最大高度（米）吊臂鉸點高度（米）工況G（噸）W（噸）M（噸米）M.K（噸米）固定式4041.5基35、本穩定性47.25091.893動態穩定性47.251.918127.56329突然卸載39.991.918108.678暴風侵襲41.2066.866193.0860由上表可以看出風荷載對基礎所受的傾翻力矩最大，所以采用風荷載對塔吊基礎產生的彎矩進行計算：Mkmax1930.86kNm；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1）、樁頂豎向力的計算依據建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值36、，Fk=510.80kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.35=843.75kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1930.86kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(510.80+843.75)/4+1930.862.83/(22.832)=679.97kN。最小壓力：Nkmin=(510.80+843.75)/4-1930.862.83/(22.832)=-2.69kN。需要驗算樁的抗拔！2）、承臺彎矩的計算依據建筑37、樁基技術規范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=562.84kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2562.841.20=1350.81kNm。4、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(s38、h0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1350.81106/(1.0016.705000.001300.002)=0.010； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1350.81106/(0.9951300.00300.00)=3480.3539、mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001350.000.15%=10125.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，25230。承臺底面單向根數21根。實際配筋值10308.9mm2。5、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=1m；當 3時,取=3，得=0.769； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h040、=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1300)1/4=0.886； 承臺剪切系數，=1.75/(0.769+1)=0.989；0.8860.9891.5750001300=8940.323kN1.2679.969=815.962kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！6、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=679.969kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=1.6m； Ap樁端面積,Ap=0.16m2；地基以下各土層厚度及阻力標準41、值如下表: 序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)抗拔系數土名稱-11.0042.000.000.65粉土-29.2068.000.000.60粉土夾粉砂-13.0066.000.000.73粉質黏土-25.3084.003000.000.76粉質黏土由于樁的入土深度為14.00m,所以樁端是在第-2層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=1.6932.8+30000.16=1972.48kN；單樁豎向承載力特征值：R=Quk/2+cfakAc=1972.48/2+0.652206.09=1857.11kN；Nk=679.969kN1.2R=1.21857.11=22242、8.532kN；樁基豎向承載力滿足要求！7、樁基礎抗拔驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)的第5.4.5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 0.4=1.257m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Tuk=iqsikuili=751.81kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值43、：Tgk=（uliqsikli）/4= 2632.40kNul 樁群外圍周長，ul = 4（4+0.4)=17.60m；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設計值，Nk=2.69kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =1355.20kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =56.00kN；Tgk/2+Ggp=2632.397/2+1355.2=2671.398kN 2.694kN；Tuk/2+Gp=751.811/2+56=431.905kN 2.694kN；樁抗拔滿足要求。8、樁配筋計算1）、樁構造44、配筋計算As=d2/40.65%=3.144002/40.65%=817mm2；2）、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3）、樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=2693.55N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=300.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=2693.55/300.00=8.98mm2建議配筋值：HRB335鋼筋，1010.7。實際配筋值899 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010-2010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。第 23 頁 共 24 頁