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1、剪力墻結構服飾物流中心工程模板及支撐系統施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄1 工程概況42 編制依據43 材料要求43.1 鋼管及槽鋼43. 2 扣 件54 9#樓屋面板模板高支撐架計算書5參數信息54.1.2荷載參數5模板支撐方木的計算:64.2.3 抗剪計算：74.2.4 撓度計算:84.3 木方支撐鋼管計算:8扣件抗滑移的計算:9模板支架荷載標準值(軸力):9立桿的穩定性計算:105 梁模板高支撐架的計算書12梁模板支撐架立面簡圖12參數信息125.1.1 腳手架參數125.1.22、 荷載參數135.1.3 木方參數135.1.4 其他135.2 梁底支撐的計算135.2.1 荷載的計算：135.2.2 木方楞的支撐力計算135.2.3 木方強度計算:145.2.4 木方抗剪計算：145.2.5 木方撓度計算:145.3 支撐鋼管的強度計算15梁底縱向鋼管計算155.5 扣件抗滑移的計算:16立桿的穩定性計算:166 模板支架的構造要求18模板支架的構造注意事項186.2 立桿步距186.3 剪刀撐186.4 頂部支撐點186.5 支撐架搭設的要求196.6 施工使用的要求197 模板安裝197.1 柱模板設計及安裝197.2 梁、板模板設計及安裝207.3 梁柱接頭處處3、理227.4 模板拆除237.5 樓梯模板238 施工注意事項239 安全注意事項24 1 工程概況 本工程9樓地下兩層，地上三十層，建筑高度99.95m；一層層高為4.8 m，二-四層層高為4.5 m，五層層高3.85m，六至二十九層為公寓，層高3.1m， m，全現澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構。抗震設防烈度為7度，抗震等級二級。2 編制依據2.1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；2.2. 建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-992.3. 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-912.4. 碳素結構鋼GB/T7002.5. 鋼管腳手架扣件 GB158312.6.4、 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)2.7. 混凝土結構設計規范GB50010-20022.8. 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)3 材料要求3.1 鋼管及槽鋼3.1.1采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235-A級鋼的有關規定；3.1.2本工程所用鋼管均為新購或租賃新購買的鋼管，槽鋼為新購材料，鋼管截面尺寸為48mm，鋼管及槽鋼的產品質量合格證及質量檢驗報告齊全；3.1.3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、壓痕和深5、的劃道，端面應平整，且應進行防銹處理，鋼管上無孔洞并且嚴禁打洞。鋼管的彎曲變形符合下表的規定：序號項 目允許偏差（mm）1各種桿件鋼管的端部彎曲 L52立桿鋼管彎曲 3mL 4m4mL 12203水平桿、斜桿的鋼管彎曲 L303. 2 扣 件3.2.1扣件必須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件 (GB15831)的有關規定，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，且新舊扣件均應進行防繡處理；m時，不得發生破壞；3.2.3扣件與鋼管的接觸面必須嚴格吻合，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；3.2.4扣件活動部位能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5m6、m；4 9#樓屋面板模板高支撐架計算書參數信息 橫向間距或排距；縱距；步距；立桿上端伸出至模板支撐點長度；腳手架搭設高度；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數；板底支撐連接方式:方木支撐； 4.1.2荷載參數 模板與木板自重(kN/m2；混凝土與鋼筋自重(kN/m3；樓板澆筑厚度；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2；施工均布荷載標準值(kN/m2；木方參數 木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2；木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離；木方的截面寬度；木方的截面高度； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁7、計算，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3；4； 方木楞計算簡圖荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q10.250 = 1.125 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q20.150 = 0.053 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (2.500+3.500)0.150 = 0.720 kN； 強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載(1.125 + 0.053) = 1.413 kN/m； 集中荷載0.720=1.008 kN； 最大彎距 M = P8、l/4 + ql22； 最大支座力； 截面應力 = M / w = 0.315106/83.333103 = 3.776 N/mm2； 方木的計算強度為 3.776 小13.0 N/mm2,滿足要求!4.2.3 抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1069.200/(2 50.000 100.000) = 0.321 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.200 N/mm2； 方木的抗剪強度為小于 1.200 ，滿足要求!4.2.4 撓度計算: 最大彎矩考慮9、為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.125+0.053=1.178 kN/m； 集中荷載 p = 0.720 kN； 最大變形 V= 54 /(3844166666.67) +3 /( 484166666.67) = 0.372 mm； 方木的最大撓度 0.372 小于 800.000/250,滿足要求!4.3 木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，0.800 + 1.008 = 2.138 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(k10、N.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.916 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.564 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.506 kN ； 截面應力 = 0.916106/5080.000=180.310 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 12.506 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承11、載力的設計計算滿足要求! 模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值： (1)腳手架的自重(kN)： NG14.550 = 0.587 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG20.800 = 0.224 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG30.800 = 4.800 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.611 kN； 4.5.2 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ 12、= (2.500+3.500 ) 0.800 = 3.840 kN； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ = 12.110 kN；立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.110 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：13、f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k11.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；（） = 1114、9.634 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 119.634 N/mm2 小于滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；（） = 46.725 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 46.725 N/mm2 小于滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值； k2 - 計算長度附加系數，h+15、2a = 1.700 按照表2取值1.002 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k22) = 2.117 m； Lo/i = 2117.326 / 15.800 = 134.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；（） = 65.862 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 65.862 N/mm2 小于滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 5 梁模板高支撐架的計算書 梁模板支撐架立面簡圖參數信息 5.1.1 腳手架參數 立柱梁跨度方向間距；立桿上端伸出至模板支撐16、點長度； 腳手架步距；腳手架搭設高度； 梁兩側立柱間距；承重架支設:2根承重立桿，木方垂直梁截面； 5.1.2 荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2；梁截面寬度； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3；梁截面高度； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2；施工均布荷載標準值(kN/m2； 5.1.3 木方參數 木方彈性模量E(N/mm2；木方抗彎強度設計值(N/mm2； 木方抗剪強度設計值(N/mm2；木方的間隔距離； 木方的截面寬度；木方的截面高度； 5.1.4 其他 采用的鋼管類型(mm):。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數； 5.2 梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，17、施工活荷載等。 5.2.1 荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q10.800=19.200 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2(20.800+0.400)/ 0.400=1.400 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+3.500)0.800=1.920 kN； 5.2.2 木方楞的支撐力計算 均布荷載1.400=24.720 kN/m； 集中荷載1.920=2.688 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.105 kN； 18、N2=4.916 kN； N3=5.418 kN； N4=1.105 kN；木方按照簡支梁計算。木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3；4；5.2.3 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載； 最大彎距2； 截面應力 = M / W = 0.433106/83333.3 = 5.201 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 5.2.4 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式: 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力0.800 = 3.251 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 33219、50.518/(2100.000) = 0.975 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.200 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 5.2.5 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形4 /(100103)=0.417 mm； 木方的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求! 5.3 支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=0.087 kN 中間支座最大反力； 最大彎矩 Mmax； 最大20、變形 Vmax=0.095 mm； 截面應力 =0.221106/5080.0=43.493 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。5.5 扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立21、桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.50 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =8.495 kN ； 腳手架鋼管的自重： N24.550=0.880 kN； N =8.495+0.880=9.375 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N22、/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.243 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.500 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k10.800 = 1.690 m； Lo/i = 1690.480 / 15.800 = 107.000 ； 由長細比 lo/i 的結23、果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9374.622/(0.537489.000) = 35.700 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 35.700 N/mm2 小于滿足要求！ 立桿計算長度 Lo2 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.489 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9374.622/(0.489489.000) = 39.205 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 39.205 N/mm2 小于滿24、足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.800 按照表2取值1.002 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k22) = 2.242 m； Lo/i = 2241.875 / 15.800 = 142.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.340 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9374.622/(0.340489.000) = 56.385 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 56.385 N/mm2 小于滿足要求！ 模板承重架應25、盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 6 模板支架的構造要求模板支架的構造注意事項 a. 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； b. 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。6.2 立桿步距 a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.2m為宜。d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。6.3 剪刀撐 a.沿支架四周外立面26、應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。6.4 頂部支撐點 a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算。6.5 支撐架搭設的要求 a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-6，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載27、力的要求。6.6 施工使用的要求 a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。7 模板安裝7.1 柱模板設計及安裝本工程混凝土矩形柱采用18mm厚雙面覆膜木膠合板。工藝流程：清理柱基雜物彈線定位校正柱子插筋搭設腳手架綁扎鋼筋并安放預埋件模板下口找平柱模板就位校正加固柱模澆筑混凝土養護拆除腳手架拆模清理模板養護。截面邊長大于1200mm的柱子截面邊長500mm28、-1200mm的柱子模板安裝：根據不同的柱子斷面尺寸，分別采用不同的方法，分別見下圖。矩形柱由木膠合板作為四邊側板，側板長度到梁底模板，在柱模底用50mm50mm的小方木釘成方盤，方盤內邊尺寸為膠合板模板外邊尺寸用于固定。為了防止混凝土澆注時模板產生鼓脹變形，在膠合板外側充100mm（寬）50mm（厚）縱向擋板，擋板外側鋼管柱箍用扣件扣緊，鋼管柱箍間距為柱模下部間距300mm，上部間距500mm。在柱箍的外側要設鋼管豎檔 ，一側設兩個豎檔，當柱子截面邊長大于700時中間應增加對拉螺栓。柱頂與梁交接處，側模留出缺口，缺口尺寸即為梁高及寬，并在缺口側及口底加橫檔。按柱截面尺寸制作側模板，配制一個施29、工段的柱模，在每套模板上按柱子編號。采用該模板其優點是混凝土外觀質量和幾何尺寸滿足設計和規范，模板橫縫少，操作簡單，價格合理。7.2 梁、板模板設計及安裝本工程現澆梁采用18mm厚雙面覆塑木膠合板模板材，現澆板采用12mm厚竹膠板作模板，配以50100mm木枋作龍骨，48鋼管做主立桿，按結構平面的需要進行裁割組合鑲邊。根據不同的梁斷面尺寸，分別采用不同的方法，分別見下圖。圖：截面高度小于500mm的梁模板示意圖：截面高度大于500mm的梁模板示意模板支撐采用鋼管扣件滿堂支撐，立桿間距14001400（根據板厚不同可加密），用100100方木和50100方木作龍骨,18mm厚規格1200240030、木膠板現場組合,大龍骨間距不大于800mm,小龍骨間距不大于400mm,柱與頂板所有陰角在小龍骨上采用上部企口方法處理。與梁、柱接觸面必須平直通順,并提前彈線粘好封漿用海綿條,海綿條粘在角鋼上,與梁、柱接觸緊密,確保此處不漏漿。將竹膠板鋪放在企口上,竹膠板接頭處用水泥膩子刮縫,再用膠粘帶封堵,為確保每塊竹膠板平整或起拱夠幅度,四角和大于600間距用釘固定,并使兩塊竹膠板接頭在同一龍骨上。安裝梁模板：工藝流程：彈線支立撐調整標高安裝梁底模綁梁鋼筋安裝側模預檢。在施工前，應對梁側模進行驗算，確定所采用對拉螺栓的規格、間距，對底模、支撐進行驗算，確定其穩定性。由于大梁的跨度大，按照規范規定，混凝土強31、度必須達到設計強度的100%才能拆除底模的規定（預應力大梁應在預應力張拉、注漿后），施工時為縮短腳手架的使用時間（除預應力梁外），降低成本，大梁支撐與頂板的支撐應相對分離，拆除頂板時不影響大梁。安裝梁支撐之前，支撐下墊通長腳手板。一般梁撐采用單排，當梁截面較大時可采用雙排或多排，支撐的間距應由模板設計規定，一般情況下，間距以60-100cm為宜。支撐上面墊10cm5cm方木，支撐雙向加剪刀撐和水平拉桿，離地50cm設一道，以上每隔2M設一道。按設計標高調整支撐的標高，然后安裝梁底板，并拉線找直，梁底板應起拱，當梁跨度等于或大于4M時，梁底板按設計要求起拱。如無設計要求時，起拱高度宜為全跨長度的32、1/1000-3/1000。綁扎梁鋼筋，經檢查合格后辦理隱檢，并清除雜物，安裝側模板，把兩側模板與梁底模板用扣件卡牢。安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸。將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。安裝樓板模板：工藝流程：地面夯實支立撐安大小龍骨鋪模板校正標高加立桿的水平拉桿辦預檢。土地面應夯實，并墊通長腳手板，樓層地面立支撐前也應墊通長腳手板。采用多層支架支模時，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。從邊跨一側開始安裝，先安第一排龍骨和支柱，臨時固定：再安第二排龍骨和支柱，依次逐排安裝。支柱間距為70-120cm，大龍骨間距為80-120cm，小龍骨間距為40-60cm。調節支撐高度，將大33、龍骨找平。鋪膠合板模板塊：從一側開始鋪，樓板在大面積上均采用整塊板，拼縫嚴密。平臺板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺找平。標高校完后，支撐之間應加水平拉桿。根據支柱高度決定水平拉桿設幾道。一般情況下離地面20-30cm處一道，往上縱橫方向每隔左右一道，并應經常檢查，保證完整牢固。將模板內雜物清理干凈，辦預檢。7.3 梁柱接頭處處理要求模板接縫平整且縫隙小。模板邊線平直，四角歸方，接縫平整；梁底邊、二次模板接頭處和轉角處均加墊10mm厚海綿條以防止漏漿。7.4 模板拆除模板的拆除程序應符合GB502042002混凝土結構工程施工質量驗收規范、JGJ5999建筑施工安全檢查標準等規34、范的規定。非承重模板在混凝土強度能保證表面及棱角不因拆模而損壞方可拆除（結構混凝土強度不宜低于1.2Mpa）。承重模板（梁底模、樓板模、懸挑梁模）在混凝土強度達到下表要求時方可拆模，混凝土強度以同條件養護試塊的抗壓強度報告為準。結構類型結構跨度設計標準值百分率板2m502m8758100梁8758100懸臂構件2m752m1007.5 樓梯模板 樓梯底板采取竹膠板，踏步側板及擋板采用50厚木板。踏步面采用木板封閉以使混凝土澆搗后踏步尺寸準確，棱角分明。由于澆砼時使頂部模板產生升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步頂板與底板拉結，使其變形得到控制。8 施工注意事項8.1 防層間錯位：在混凝土35、墻預埋12螺栓，先套入限位槽鋼嚴格按水平標高控制線調平，緊固，使支撐槽鋼有足夠的承載力。再將大模板落入緊固限位器上，調整緊固限位螺栓，使墻模完全緊貼在已澆筑混凝土墻面上。為更有效地防止漏漿，在限位槽鋼墊高壓縮海綿，使外墻混凝土過渡平滑并保持清潔。8.2 保持外墻陰陽角方正、垂直。模板安裝時，要求模板上的標志線與外墻與外墻角側的控制線二線合一。再分別從上到下、從下到上逐步擰緊連接螺栓，以保證陰陽角方正、垂直。8.3防跑漏漿、爛根：模板與模板接縫處粘帖，高壓縮性海綿條，竹膠接縫處涂白乳膠，確保拼縫嚴密。9.4對于所有豎向模板，為保證模板能夠處于水平狀態，同時與基層結合緊密，可以采取在基層砼上做水泥36、砂漿找平底座的方法，用13水泥砂漿，定位放線工序結束后立即進行，當其強度達到1.2N/mm2以上后方可進入模板支設工序，以免將其碰壞后不能達到其應有的效果。其做法詳見上圖。找平底座的高度，依據模板模數，在排定模板圖時確定，一般在50mm以內，具體在現場的確定方法：應當是根據該底座的計算標高，用水準儀從高程控制點處引測而得；如果豎向構件是單獨澆筑，也可以將樓層標高測定后，以某個區域的平均標高為基準，分別確定。9.5對于豎向構件模板根部的限位問題，可以采用設置限位鋼筋的方式來解決， 詳見右圖。 限位鋼筋用1012的邊角余料，其限位鋼筋的外端，按照定位放線尺寸的墻、柱邊線定位，柱/每邊各2個，墻/每37、邊每隔1m設置1個，位于柱/墻底部支承面之上100150mm范圍內，與豎向鋼筋焊接（電焊，并不得傷害主筋）固定，以此來實現限位。加強模板管理工作，模板對拉螺栓孔必須按模板圖的設計要求預先鉆好，并將模弧編號，嚴禁每次安裝時亂拼板，亂鉆孔。水電安裝預埋管線需開孔必須事先協商好。大模板吊裝安裝須驗算其側向變形，必要時應采取措施。9 安全注意事項1） 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2） 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3） 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中38、，防止釘子扎腳和空中滑落。4） 安裝與拆除2m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5）高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6）遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。 7）二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合鋼模板裝拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。8）不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9）支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上39、。通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上。10）支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。11）模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。12）拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。 13）在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用36V低壓電源或采取其他有效的安全措施。14）裝、拆模板時禁止使用50140、00木料、鋼模板作立人板。15）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。16）裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。17）拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。18）拆除的鋼模作平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐，然后按順序拆下擱柵、底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。19）在鋼模及機件垂直運輸時，吊點必須符合扎重要求，以防墜落傷人。模板頂撐排歹必須符合施工荷載要求，尤其遇地下室吊裝，地下室頂模板，支撐還另需考慮大型機械行靈因素，每平方米支撐數，必須根據載荷要求。拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱置必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。砼土板上的預留孔，應在施工前就作好技術交底，以免操作人員從孔中墜落。