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1、人貨電梯接料平臺施工方案人貨電梯接料平臺施工方案編制單位：輕輕輕輕 編 制 人：審 批 人：二零一三年三月二日一、編制依據1.建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；3.建筑施工高處作業安全技術規程JGJ80-91；4.鋼結構設計規范(GB50017-2003)；5.建筑與結構施工圖二、工程基本概括 工程名稱： 怡水園工程 工程地點： 結構型式： 地下室底板：筏板基礎。地下和地上部分：框架-剪力墻結構 本工程屬商住區房地產開發項目，均為高層或多層的單元式住宅樓，結構使用年限50年。工程項目包含1棟33層，1#樓地上33層，層高22、.9m，建筑高度98.3m（0.000以上98.3m）。2棟15層，2#樓地上15層，層高2.9m，建筑高度45m。1棟11層、6棟8層、6棟3層建筑及地下車庫，總建筑面積172163.75m2。建設單位：（置業有限公司設計單位：監理單位：施工單位：輕輕輕輕三、方案設計根據編制依據，結合工地現場的實際情況和設計圖紙,決定該外架人貨電梯料臺搭設具體方法如下：1.卸料平臺技術參數1）11#樓進料平臺采用落地與懸挑型鋼形式，落地腳手架搭設高度為65m，從23層樓面開始懸挑，高度為每六層一挑；2#樓搭設高度45.5m。2）搭設人貨施工電梯卸料平臺，搭設尺寸如下：a.接料平臺縱向尺寸總長為4.2m，立桿3、間縱距為1.5、1.6m；b.接料平臺橫向鋪板尺寸寬為1.2m，立桿橫距為1米，縱向水平桿間距距為0.35mc.大橫桿步距為1.8m，每立桿縱、橫方向應設置掃地桿離地200mm。3）材料采用鋼管類型為48*2.8mm。4.）11#樓落地式接料平臺立桿設置均為雙立桿，從底往上分別在11、29、47米位置處拉鋼絲繩卸載，平均每18米拉道6*19鋼絲繩；懸挑式接料平臺均設單立桿，懸挑工字鋼拉6*19鋼絲繩；2#樓落地式接料平臺在18米和32米的位置拉道鋼絲繩；接料平臺內立桿距離墻體最大不得大于0.30m.5）連墻件選用鋼管預埋于混凝土梁樓面上穿孔，預埋鋼管與腳手架采用剛性連接，二步二跨布置；布置方式4、采用：豎向間距2.9m，水平間距與立桿平行，同時施工1層，腳手板共鋪設方式為：二步一設。6）立桿底部采用50mm厚的木板或12槽鋼通長鋪設，接料平臺鋪板尺寸寬為1.2m，縱向長為4.2m，兩邊扶手的高度為1.2m，護身欄桿0.4m一道，用木板封死。7）接料平臺板每層高于樓面200mm，料臺鋪板應里低外高，坡度約為5。8）接料平臺結構作業層數為一層。四、桿件搭設要求1.立桿1.1立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余均采用對接扣件連接。1.2立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3.5、2.縱向水平桿1.1縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立桿的內側，并用直角扣件與立桿扣緊。1.2水平桿采用對接扣件連接，也可采用搭接 a.對接扣件應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接通水平距離不應大于500mm，并應避免設在跨中。 b.當采用搭接接頭時，搭接接頭不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端扣件蓋板邊緣至桿端的距離不宜小于100mm。3.連墻件連墻件采用剛性連接，水平向沿架體的四角各設置一個拉節點與墻體呈“八”字形對撐連接。連墻件采用48*2.8的鋼管，其與架體的連接采用直角扣件，連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；6、與水平面成4560夾角。4.剪刀撐 沿落地卸料平臺架體外側滿設剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為4560，在外側立面沿架長及架高連續設置。斜桿接長采用旋轉扣件搭接，搭接長度不小于1000mm，設置3個旋轉扣件，端部鋼管伸出扣件外邊緣不到少于100mm。五、安全技術要求及安全防護1.樓層接料平臺嚴禁與腳手架等設施相連，并層層單獨設置剛性連墻件，其結點不少于兩處，嚴禁將料臺與人貨電梯連接一體，料臺板與墻的間距不大于15cm，并用木板鋪實。2.樓層卸料平臺嚴禁與腳手架等設施相連接，且應在明顯位置懸掛限荷標牌和樓層標識。3.料臺應用5cm厚木板鋪設，板與板之間不得留有間隙，木板應按縱向沿墻鋪設，鋪板應用木條連7、結釘牢，使鋪板成為整塊，料臺鋪板應里低外高，坡度約為5為宜，吊籠與料臺間隙均不大于10cm。4.人貨電梯吊籠接口處必須設置定型化、工具化的內開防護門。對人貨電梯安全防護門的設置統一安裝高度為1800mm，底部距料臺鋪板垂直間距不大于200mm，并用鋼板網封閉，插銷安裝在吊籠一側，在插銷空隙處加焊鋼板。5.確保人貨電梯樓層卸料平臺安全防護門統一由吊籠內司機開閉，料臺上作業人員不能隨意打開。6.當外架拆除，單留料臺施工時，必須采取加固措施，料臺在拆除過程中不得將料臺與建筑物的連結點一拆到底，必須做到由上而下依次拆除，現場還應由專人監護，指揮。7.料臺在搭設過程中，項目安全部門必須對料臺進行分段驗收8、，驗收合格方能使用，料臺在使用過程中應按標準經常檢查，以確保安全使用,還應在洞口掛牌,8.禁止兩層同時進行堆放，且應教育工人上下班時先站在樓內等候電梯，電梯到后依次進入電梯，不可多層多人集中在料臺上等待電梯。9.腳手架操作人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。10.運料時接料平臺總重量不能超過1t，嚴格控制運料的重量。11.操作層上施工活荷載不得超過6kN/，不得將其他物體固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛其它設備。12.六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨、霧后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。13.安全網須滿掛在外側立桿的里側，用鐵絲綁扎牢固，不留縫隙，四周應交圈。11#樓22層9、以下鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架搭設高度H(m)65腳手架沿縱向搭設長度L(m)4.2立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)1內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)37雙立桿受力不均勻系數KS0.6二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重10、標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式1跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區河南鄭州市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.45，0.34，0.28 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)101900橫桿彈性模量E(N/mm2)20600011、橫桿截面抵抗矩W(mm3)4250縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態q=1.2(0.031+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.031+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.58kN/m正常使用極限狀態q=(0.031+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.031+0.351/(2+1)+31/(2+1)=1.15kN/m計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.581.52=0.35kNm =Mmax/W=0.35106/4250=83.51N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算max=0.12、677qla4/(100EI)=0.6771.1515004/(100206000101900)=1.874mmmax1.874mmminla/150，10min1500/150，1010mm滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.581.5=2.6kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.151.5=1.89kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.6kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.89kN q=0.031kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下13、： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.86106/4250=203.06N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下：變形圖(mm) max3.194mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.62kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.6/2=1.3kNRc=0.812=9.6kN 橫向水平桿：Rmax=2.62kNRc=0.812=9.6kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H65雙立桿14、計算高度H137腳手架鋼管類型482.8每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.031/h)(H-H1)=(0.1248+1.52/20.031/1.8)(65-37)=4.22kN 單內立桿：NG1k=4.22kN雙外立桿：NG1k=(gk+0.031+lan/20.031/h)H1=(0.1248+0.031+1.52/20.031/1.8)37=6.73kN雙內立桿：NGS1k=6.73kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbG15、kjb1/2/2=(65-37)/1.8+1)1.510.351/2/2=2.17kN單內立桿：NG2k1=2.17kN雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=37/1.81.510.351/2/2=2.7kN雙內立桿：NGS2k1=2.7kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(65-37)/1.8+1)1.50.171/2=2.11kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=37/1.81.50.171/2=2.62kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwl16、a(H-H1)=0.011.5(65-37)=0.42kN 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.537=0.55kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.17+2.11+0.42=4.7kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.17kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.7+2.62+0.55=5.87kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=2.7kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 內立桿：NQ1k=2.25kN17、 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.22+4.7)+ 0.91.42.25=13.55kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.22+2.17)+ 0.91.42.25=10.51kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.73+5.87)+ 0.91.42.25=17.96kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(6.73+2.7)+ 0.91.42.25=14.15kN七、鋼絲18、繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n5吊環設置分開設置卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)18腳手架卸荷次數N3 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)111182.930015001.5229182.930015001.5347182.930015001.5鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法（分開設置） 第1次卸荷驗算 1=arctan(l19、s/Hs)=arctan(2900/300)=84.09 2=arctan(ls/Hs)=arctan(2900/1500)=62.65 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKX NShjn/H1HL/la=0.81.514.1518/371.5/1.5=8.26kN P2=KfKXNShjn/H1HL/la=0.81.517.9618/371.5/1.5=10.49kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=8.26/sin84.09=8.31kN T2=P2/sin2=10.49/sin62.65=11.81kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=11.81kN20、 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.66711.81/(215.19)=1個n=5個 滿足要求！ Pg=kFg/=911.81/0.85=125.02kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(125.02/0.5)1/2=15.81mm 吊環最小直徑dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(211.81103/(50)1/2=13mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑15.81mm，必須拉緊至11.81kN，吊環最小直徑為13mm。 第2次卸荷鋼絲繩最21、小直徑15.8mm，必須拉緊至11.78kN，吊環最小直徑為13mm。 第3次卸荷鋼絲繩最小直徑15.78mm，必須拉緊至11.77kN，吊環最小直徑為13mm。八、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H65雙立桿計算高度H137雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)398連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長22、度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/16=194.91 查規范表A得，=0.191 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(1-Kf)(H-H1-hj頂)+max18，(1-Kf)hj頂)/(H-H1)=(1.2(4.22+4.7)+1.42.25)(1-0.8)(65-37-18)+max18，(1-0.8)18)/(65-37)=9.9kN雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)(hx1+(1-Kf)(H1-hx1)/H1+N=1.2(6.723、3+5.87)(11+(1-0.8)(37-11)/37+9.9=16.53kN=N/(A)=9900.99/(0.191398)=130.25N/mm2f=205N/mm2滿足要求！=KSNS/(A)=0.616525.17/(0.191398)=130.43N/mm2f=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(1-Kf)(H-H1-hj頂)+max18，(1-Kf)hj頂)/(H-H1)=(1.2(4.22+4.7)+0.91.42.25)(1-0.8)(65-37-18)+max18，(1-0.8)18)/24、(65-37)=9.68kN雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)(hx1+(1-Kf)(H1-hx1)/H1+N=1.2(6.73+5.87)(11+(1-0.8)(37-11)/37+9.68=16.3kNMw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=9675.99/(0.191398)+208254.33/4250=176.29N/mm2f=205N/mm2滿足要求！Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.51.82/10=0.1725、kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(16300.17/(0.191398)+170473.68/4250)=152.72N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.84kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范26、表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN滿足要求！1#樓型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架搭設高度H(m)18.6腳手架沿縱向搭設長度L(m)6立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.6立桿橫距lb(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.1內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算27、方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區河南鄭州市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)028、.42，0.35 計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)101900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4250縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.351.6/(2+1)+1.431.6/(2+1)=2.5kN/m正常使用極限狀態q=(0.031+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.031+0.351.6/(2+1)29、+31.6/(2+1)=1.82kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.50.92/8，2.50.12/2=0.25kNm =Mmax/W=0.25106/4250=59.59N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.829004/(384206000101900)，1.821004/(8206000101900)=0.74mm max0.74mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態30、 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.5(0.9+0.1)2/(20.9)=1.39kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.82(0.9+0.1)2/(20.9)=1.01kN四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.39kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.01kN q=0.031kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.6106/4250=141.25N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(31、mm) max3.805mmminla/150，10min1600/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=3.22kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.39kNRc=0.98=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=3.22kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H18.6腳手架鋼管類型482.8每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/32、20.031/h)H=(0.12+(0.9+0.1)2/20.031/1.8)18.6=2.55kN 單內立桿：NG1k=2.55kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(18.6/1.8+1)1.6(0.9+0.1)0.351/2/2=1.59kN 單內立桿：NG2k1=1.59kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(18.6/1.8+1)1.60.171/2=1.54kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.01133、.618.6=0.3kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.59+1.54+0.3=3.43kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=1.59kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.6(0.9+0.1)(13)/2=2.4kN 內立桿：NQ1k=2.4kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.55+3.43)+ 0.91.42.4=10.2kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.234、(2.55+1.59)+ 0.91.42.4=7.99kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H18.6立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)398連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/16=194.91 查規范表A得，=0.191 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷35、載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.55+3.43)+1.42.4=10.54kN =N/(A)=10536/(0.191398)=138.6N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.55+3.43)+0.91.42.4=10.2kNMw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.351.61.82/10=0.23kNm =N/(A)+ Mw/W=10200/(0.191398)+227588.64/425036、=187.73N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4221.821.6=6.85kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.85+3)103/(0.9489)=22.3N/m37、m20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.85+3=9.85kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式聯梁懸挑主梁間距(mm)3200主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數)nb2主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1300主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)50主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2200梁/樓板混凝土強度等級C30二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直38、距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉125029001250否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)110.543503200210.5412503200 附圖如下：平面圖立面圖三、聯梁驗算 聯梁材料類型槽鋼聯梁合并根數nl2聯梁材料規格12.6號槽鋼聯梁截面積A(cm2)15.69聯梁截面慣性矩Ix(cm4)391.466聯梁截面抵抗矩Wx(cm3)62.137聯梁自重標準值gk(kN/m)0.124聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量39、E(N/mm2)206000聯梁計算模型二等跨連續梁 q=1.2gk=1.20.124=0.15kN/m 第1排：F1=F1/nl=10.54/2=5.27kN 第2排：F2=F2/nl=10.54/2=5.27kN F=maxF1,F2=5.27kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=3.35106/62137=53.98N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.11000531262-(53-5.5)1082/(839146605.5)=11.84N/mm2 max40、=11.84N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=2.1mm=la/250=3200/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 第1排：R1max=13.12kN 第2排：R2max=13.12kN四、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz2主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.241、gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=213.12/2=13.12kN 第2排：F2=nlR2max/nz=213.12/2=13.12kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=21.22106/185000=114.72N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.621000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=26.04N/mm2 max=26.04N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖42、(mm) max=8.82mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-9.33kN,R2=36.58kN五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/2=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=21.22106/(1.05185103)+0103/3060=109.26N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，43、得到 b值為0.97。 = Mmax/(bWx)=21.22106/(0.97185103)=118.36N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)16主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2200梁/樓板混凝土強度等級C30壓環鋼筋1壓環鋼筋2 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =4.66kN 壓環鋼筋驗算：=N/(4A)=N/d2=9.33103/(3.14162)=11.6N/mm20.85f=0.8550=42.5N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按244、個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！2#樓鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型482.8腳手架搭設高度H(m)46腳手架沿縱向搭設長度L(m)4.2立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)1內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)15雙立桿受力不均勻系數KS0.6二、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重45、標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248橫向斜撐布置方式2跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區河南鄭州市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.45，0.34，0.28 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在46、上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)101900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4250縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態q=1.2(0.031+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.031+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.58kN/m正常使用極限狀態q=(0.031+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.031+0.351/(2+1)+31/(2+1)=1.15kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1147、.581.52=0.35kNm =Mmax/W=0.35106/4250=83.51N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1515004/(100206000101900)=1.874mm max1.874mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.581.5=2.6kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.151.5=1.89kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.48、6kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.89kN q=0.031kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.86106/4250=203.06N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max3.194mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.62kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.49、6/2=1.3kNRc=0.88=6.4kN 橫向水平桿：Rmax=2.62kNRc=0.88=6.4kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H46雙立桿計算高度H115腳手架鋼管類型482.8每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.1248 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.031/h)(H-H1)=(0.1248+1.52/20.031/1.8)(46-15)=4.67kN 單內立桿：NG1k=4.67kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.031+lan/20.031/h)H1=(0.1248+0.031+1.52/2050、.031/1.8)15=2.73kN 雙內立桿：NGS1k=2.73kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/1/2=(46-15)/1.8+1)1.510.351/1/2=4.78kN 單內立桿：NG2k1=4.78kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=15/1.81.510.351/1/2=2.19kN 雙內立桿：NGS2k1=2.19kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(46-15)/1.8+1)1.50.141/2=1.91k51、N 雙外立桿：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=15/1.81.50.141/2=0.88kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(46-15)=0.46kN 雙外立桿：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.515=0.22kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.78+1.91+0.46=7.16kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=4.78kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.19+0.88+0.22=3.29kN 雙內立桿52、：NGS2k=NGS2k1=2.19kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 內立桿：NQ1k=2.25kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.67+7.16)+ 0.91.42.25=17.04kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.67+4.78)+ 0.91.42.25=14.18kN 雙外立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.73+3.29)+ 0.953、1.42.25=10.06kN 雙內立桿：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.73+2.19)+ 0.91.42.25=8.74kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n5吊環設置分開設置卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)15腳手架卸荷次數N2 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)118142.93054、012501.5232142.930012501.5鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法（分開設置） 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(2900/300)=84.09 2=arctan(ls/Hs)=arctan(2900/1250)=66.68 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.514.1814/(46-15)1.5/1.5=7.69kN P2=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.517.0414/(46-15)1.5/1.5=9.23kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=55、P1/sin1=7.69/sin84.09=7.73kN T2=P2/sin2=9.23/sin66.68=10.06kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=10.06kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.06/(215.19)=1個n=5個 滿足要求！ Pg=kFg/=910.06/0.85=106.47kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(106.47/0.5)1/2=14.59mm 吊環最小直徑dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(210.06103/(50)1/2=12mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設56、計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑14.59mm，必須拉緊至10.06kN，吊環最小直徑為12mm。 第2次卸荷鋼絲繩最小直徑14.59mm，必須拉緊至10.06kN，吊環最小直徑為12mm。八、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H46雙立桿計算高度H115雙立桿受力不均勻系數KS0.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4250立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)398連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長57、細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/16=194.91 查規范表A得，=0.191 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj頂)+max15，(1-Kf)hj頂)/(H-H1)=(1.2(4.67+7.16)+1.42.25)(18-15+(1-0.8)(46-18-14)+max15，(1-0.8)14)/(46-15)=58、11.64kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(2.73+3.29)+11.64=18.86kN =N/(A)=11643.81/(0.191398)=153.17N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.618864.81/(0.191398)=148.9N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj頂)+max15，(1-Kf)hj頂)/(H-H1)=(1.2(4.67+7.16)+059、.91.42.25)(18-15+(1-0.8)(46-18-14)+max15，(1-0.8)14)/(46-15)=11.43kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(2.73+3.29)+11.43=18.65kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N/(A)+ Mw/W=11432.46/(0.191398)+208254.33/4250=199.39N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.60、281.51.82/10=0.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(18653.46/(0.191398)+170473.68/4250)=171.3N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.84kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN112=12kN 滿足要求！ 53 / 53