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1、高速公路386.04米分離式立交橋現澆箱梁施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據4二、工程概況4三、施工計劃61、支架方案62、工期計劃安排73、材料供應計劃74、施工隊伍安排75、施工設備：7四、箱梁施工方案71、地基處理72、鋼管支架搭設：83、支架預壓：9（1）支架預壓9（5）預壓觀測：104、模板：115、鋼筋制作安裝：11（8）箱梁鋼筋綁扎成型順序：13（9）箱梁骨架的焊接：136、箱梁砼澆筑：147、施加預應力：15（3）壓漿用水泥漿技術指標：17（8）壓漿完畢后，壓漿設備要2、及時清洗干凈。18五、工程質量保證措施182、具體措施18六、質量評定標準:191、基本要求192、檢查項目19七、安全技術措施：217、加強安全檢查及時消除安全事故隱患21八、環境保護措施21九、保證橋下地方公路鐵長線通車方案22一、計算依據23二、計算荷載24三、立桿的荷載驗算:25第一、 30米跨徑支架驗算25(2)、腹板處局部支架計算：26第二、 中跨40米支架驗算26四、立桿的穩定性驗算:26五、地基承載力驗算:28附件3：組織機構圖29附件4：質量保證體系框圖29附件5：安全組織機構30 附件6：安全保證體系圖30一、編制依據1、xx高速公路路基工程第八合同段設計文件；2、xx高速3、8標實施性施工組織設計；3、國家及xx省有關的法規、政策；4、公路橋涵施工技術規范（JTJ0412000）；5、公路工程質量檢驗評定標準（JTJ F80/12004）；6、公路工程施工安全技術規程（JTJ 07695）；7、施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)8、建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）9、簡明公路施工手冊；10、現場實地勘察情況。二、工程概況K131+110.72xx關公公分離式立交橋為上部構造為現澆預應力混凝土箱梁和預應力混凝土預制T梁，橋梁全長為386.04米，（橋梁中心線長度，包括耳墻長度）?，F澆部分為單箱雙室截面箱梁，結構形式為左幅：4、30+（30+2-40+30）+7-30，右幅：（2-30）+（30+2-40+30）+6-30，全寬26米，左右幅共11孔。墩高17.4米-27.9米；(現下部構造已施工完畢 )。橋位區地貌類型為山間河谷沖積平原，地勢起伏不大，地形比較平坦，通過對橋位區地質勘察，該橋揭露的地層主要為填筑土、第四系亞粘土、細砂、中砂、礫砂、圓礫、卵石土等，下元古界遼河群片麻巖。該區地震基本烈度為度，地震動反應譜特征周期為0.35s,設計基本地震峰值加速度為0.05g，未見不良地質現象。1、現澆箱梁橫截面為單箱雙室截面，梁高為2.2米，箱梁頂板寬12.30米，底板寬7.8米，翼緣懸臂長度2.25米。箱梁頂、底板5、厚度在支點處為40cm，其余梁段為25cm，漸變段長度頂板為2米，底板為5米；邊腹板寬度在支點附近梁段范圍內為80cm，中腹板寬度在支點附近梁段范圍內為70cm，跨中附近梁段范圍內腹板寬度為50cm，漸變段長度為5米。預應力混凝土簡支箱梁橫截面為單箱雙室截面，梁高為2.2米，箱梁頂板寬12.30米，底板寬7.8米，翼緣懸臂長度2.25米。箱梁頂、底板厚度在支點處為40cm，其余梁段為厚25cm，漸變段長度頂板為1.4米，底板為3米；腹板寬度在支點附近梁段范圍內為70cm，跨中附近梁段范圍內腹板寬度為50cm，漸變段長度為3米。2、箱梁左右腹板等高度，保持鉛直，頂底板坡度同橋面橫坡。3、預應力混6、凝土連續箱梁中支點處設置中橫隔梁（160cm），邊支點處設置端橫隔梁（120cm）。預應力混凝土簡支箱梁支點處設置端橫隔梁（120cm）4、為施工方便，箱梁每個箱室頂板上均預留一個施工天窗（100cm*100cm），待主梁施工完成取出內膜后，應按照等強度原則恢復天窗范圍內的主梁鋼筋并澆注C50微膨脹混凝土封頂。5、本橋上跨鐵長線（規劃二級），凈空不小于5.0米。橋名敦號結構形式尺寸(m)數量(孔)墩高(m)備注跨徑梁高K131+110.72三道關分離立交橋（左幅）0全橋箱梁混凝土總量3839.7m3單箱雙室302.2117單箱雙室30 +2-40 +302.24215312.2414.55187、.4橋名敦號結構形式尺寸(m)數量(孔)墩高(m)備注跨徑梁高K131+110.72三道關分離立交橋（右幅）0全橋箱梁混凝土總量3839.7m3單箱雙室2-302.2217213.3單箱雙室30+2-40+302.24314.6411514.4619三、施工計劃1、支架方案我部現澆箱梁整體采用WDJ碗扣式多功能支架，其特點是支撐系統部件均較輕，基本不需要大型機械進行安裝作業，人工安拆，操作靈活，安拆速度較快，費用低。其中左幅第3、4孔，右幅第4、5孔部分段落門式支架上搭設碗扣支架，每個門洞跨徑為4米，剩余孔全部采用碗扣支架搭設。支架選用的碗扣支架材質均為符合國家標準的外徑48mm，壁厚3.5m8、m的鋼管。 2、工期計劃安排計劃工期為2011年3月1日2011年5月30日。3、材料供應計劃根據總體施工進度計劃及業主階段性目標要求，計劃投入全幅支架，左右幅各配1聯模板。砼由xx八標混凝土攪拌站提供。4、施工隊伍安排橋梁三隊負責K131+110.72xx關公公分離式立交橋，平均施工人員150人以上，高峰期達250人。該隊曾經在遼西施工過類似的跨線現澆箱梁橋，施工經驗較豐富。5、施工設備：混凝土攪拌站兩套，砼輸送泵車1臺，汽吊20噸1臺，汽吊25噸1臺，空壓機 1臺，對焊機1臺，切斷機3臺，切割機3臺，卷揚機1臺，電焊機6臺，彎曲機3臺，裝載機1臺及其他小型機具。四、箱梁施工方案1、地基處理9、對原地基進行如下處理：對地面進行硬化，首先將橋跨處場地推平、碾壓，壓實度達到90%以上，個別軟弱段地基摻灰處理，然后，先鋪50鐵板砂，分層壓實或局部填筑砂、石墊層確保地基承載力500KN/2以上，再整體鋪設C20混凝土 1020（根據實際地質情況決定砼墊層厚度）。地基設置橫坡，做好地基的排水，防止雨水或砼澆注段養生過程滴水對地基的影響。注意事項：用挖掘機對箱梁下方30m寬度范圍內泥漿坑、松軟地段全部挖除，采用含石量在60以上的砂礫石換填，用推土機對場地全部進行推平，并設置橫向單向橫坡，坡度控制在1范圍內，便于及時排除雨水，用推土機對含水量較大地段翻松30晾曬，含水量控制在最佳含水量58，用2010、T振動壓路機碾壓68遍，采用灌砂法檢測壓實度90（最大干密度2.20），碾壓密實，表面平整無輪跡,局部有反彈地段重新換填處理；壓實度滿足要求后分兩層填筑50鐵板砂，碾壓工藝及壓實度要求同前，橫坡調整到1內。如縱向坡度過大，采取設置臺階方式，便于底托支墊平整。上游靠近便道開挖水溝排水，降低水位標高。以防止雨水和其它水流入支架區，引起支架下沉。2、鋼管支架搭設：現澆箱梁支架采用碗扣式滿堂支架，支架底座下鋪20砼預墊層，以分布和傳遞壓力。碗扣支架縱向間距按1.2m布置，橫向間距按0.9布置，腹板部位加密至0.6布置。橫桿步距均為1.2m、0.6 m。翼緣板處支架直接架設至模板底，并每間隔一排支架加設11、一道斜撐鋼管至翼緣板的外側以利模板的固定定位。支架下部為可調節底座，頂端為可調節頂托，長度分別為40、60。支架頂端用1015木枋做為縱梁，縱梁上橫梁采用1010木枋，每30一道。同長度立桿接高，盡量避免立桿接頭處于同一平面。底層框架必須在內外立桿底部設置掃地橫桿，不得用立桿懸支在底座上。支架拼裝到3-5層時，用經緯儀檢查橫桿水平度和立桿垂直度，并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座是否浮地松動，如有不平或松動應旋緊可調座或用薄鐵板調整墊實。另外，還隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭。立桿垂直度偏差小于0.5%，頂部絕對偏差小于0.1m，腳手架的垂直度進行嚴格控制，以免影響整體穩定性。支架安裝12、前要按圖紙要求檢查支架的尺寸與形狀，合格后才準進入施工現場。支架結構滿足立模標高的調整要求。構件的連接必須緊密，以減小支架變形，使沉降量符合預計數值。待彈性變形值測定后，再進行兩次澆筑。為保證支架穩定，防止支架與腳手架和便道施工車輛等接觸，設置防護隔離欄。因為滿堂支架是整個梁體最重要的受力體系，所以鋼管支撐的桿件有銹蝕，彎曲、壓扁或有裂縫的嚴禁使用；使用的扣件有脆裂、變形、滑絲的扣件禁止使用，扣件活動部位必須能靈活轉動，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。圖-1 碗扣節點構成圖支架搭設順序：按排距彈線鋪支座板擺地桿豎立桿依次上一排縱、橫管校正管上臨時支撐至指定高程搭接剪力撐緊扣件鋪13、方木鋪模板自檢進行預壓3、支架預壓：支架搭設完畢，鋪主龍骨（縱梁）、次龍骨（橫梁）、5cm厚大板，在大板上進行支架預壓，預壓結束后鋪竹膠板。（1）支架預壓支架預壓采用100%箱梁重量預壓，以消除支架體系的非彈性變形，荷載采用相當于澆筑段箱梁重量的砂（土）袋。待非彈性變形穩定后即撤除預壓，并在卸除預壓荷載時測出彈性變形值，繪出彈性變形曲線作為調整底模板標高的依據。預壓時分階段進行沉降值測量，利用最后一次觀測的數據和預壓前觀測數據對比得出支架及基礎的沉降量。分階段卸載時再對各點進行測量，得出支架卸載后的回彈量。兩次測量值比較，得出彈性變形值。分孔預壓時相鄰支架不要完全連接，待預壓結束后連接相鄰支架14、。（2）預拱度設置。根據裸梁的撓度和預應力的上拱位及支架的彈性變形值所算出的預拱值，一般為折線和拋物線之和，各點的預拱值不一定符合二次拋物線規律，但梁的兩端為零。（3）預壓采用大砂袋，按設計梁體重量用把大砂袋分布于滿堂支承架上。加載時要分步進行：第一次加至40%荷載，靜載2小時測初始值；第二次加至70%荷載，靜載2小時測量，并計算沉降值；第三次加至100%荷載，靜載2小時測量，并計算沉降值。（4）支架預壓的時間：要壓至沉降基本穩定，以連續三天三等水準測量，測不出沉降為宜。（5）預壓觀測：a、順橋向每5m測量一斷面，半幅每斷面4點。測點布設在立柱鋼管頂的模板上。b、第一次加載前，布設測點位置，測15、量初始值。c、每次加載，用水準儀測量測點標高，并計算本階段沉降量。d、用同一儀器、水準尺，派專人進行測量。e、每觀測一次，與前一次值比較，差值為本次加載沉降量，總沉降量為累加。f、卸載后觀測回彈值。g、根據彈性變形，設置預拱度。預壓過程中進行精確的測量，可測出梁段荷載作用下支架將產生的彈性變形值及地基下沉值，將此彈性變形值、地基下沉值與施工控制中提出的因其它因素需要設置的預拱度疊加，算出施工時應當采用的預拱度，按算出的預拱度調整底模標高。(6) 140米連續梁預壓計算：混凝土容重取2.5t/m3,預壓砂容重取1.5t/m3,考慮到倆側翼緣板混凝土較少，支架幾乎不存在沉降，足夠安全，只對中間部分16、進行預壓。但計算時包含翼緣板混凝土重量。一孔（半幅）140米簡支箱梁混凝土1478.6立方米.總重量 N=1478.62.5=3696.5噸每平方米重量 P=3696.5/7.8140=3.38t/m2預壓用砂高度 H=3.38/1.51=2.26m4、模板：箱梁底模板和外側模板選用竹膠板，基本尺寸244*122*1.5cm，內模采用厚1.5cm膠合板。(1)支架頂端用1015木枋做為縱梁，縱梁上橫梁采用1010木枋，每30一道。再進行鋪放竹膠板。支架預壓調整完畢，測好標高，留好預拱度，板縫邊貼雙面膠帶，模板板面之間應平整，接縫嚴密，不漏漿，外側模與底板接觸處應加貼雙面膠帶，并用玻璃膠水填平，17、并且做好側模與翼緣板的倒角接縫，鋼筋幫扎前涂刷脫模劑。(2)內模按設計尺寸，將膠合板釘方木條，5cm*10cm進行組裝。內模板先安裝腹板的側模板，等箱梁砼澆筑到緣板的倒角位置時頂板開始拼裝，并且在每個箱室留1個規格為1m*1m的工作孔，以備拆模用，留口的位置離橫梁中心7m處，待混凝土強度達到設計值的80%時，拆模封口。(3)拆除支架應待預應力張拉完，并且孔道壓漿強度達到設計強度后方可進行落架，應按全孔多點對稱緩慢均勻的原則進行，由跨中向支點多級卸架。5、鋼筋制作安裝：（1）鋼筋在進場前必須進行檢驗，檢驗合格并報監理工程師審批后方可大批進場，鋼材進場后應存在倉庫或料棚內不得直接堆置在地面上，必須18、用墊木或其他方法墊起，工地臨時保管鋼筋時，應選擇地勢高，地面干燥的露天場所，根據天氣情況在雨雪天氣，必要加蓋雨棚布，鋼筋下料前，首先對施工圖中各種規格的鋼筋長度，數量核對，其次對鋼筋進行調直，鋼筋表面應保持潔凈和平直，鋼筋加工時，嚴格按照施工設計圖紙進行下料，加工、制作、安裝，不得隨意改變鋼筋長度和構造形式。所有鋼筋加工，焊接都必須嚴格遵照公路橋涵施工技術規范執行。鋼筋焊接前后根據具體施工條件施焊，經監理工程師檢查合格后方可進行大面積鋼筋焊接，所有焊工都必須持證上崗。鋼筋采用電弧焊時，雙面焊不得小于5d，單面焊不得小于10d。II級鋼筋焊接必須采用506焊條。鋼筋對焊時，應除去鋼筋端頭的污物，19、端頭彎曲必須切除，對鋼筋對焊做到一次閃光，閃平為準，預熱充分，頻率要高，二次閃光短、穩、強烈，頂壓過程快而有力。（2）閃光焊接質量要求，表面無裂紋，燒傷，軸線曲折不得大于40，軸線偏移不得大于0.1d，且不大于2mm，接頭抗拉強度必須符合該級鋼筋要求。（3）電弧焊接要求，焊接表面平順，無裂縫氣孔，灰渣，無明顯燒傷，無弧坑，焊縫飽滿，焊縫尺寸符合規范要求。（4）受力鋼筋的焊接或綁扎接頭間距不小于1.3倍，搭接長度對焊接接頭，在接頭長度區段內焊接接頭長度區段內指35d長度范圍內但不得小于50cm，綁扎接頭長度區段是指1.3倍搭接長度的受力鋼筋，其接頭的截面面積占總截面面積的百分率應符合下表規定。接20、頭長度區段內受力鋼筋接頭面積最大百分率接頭型式接頭面積最大百分率（%）受拉區受壓區主鋼筋綁扎接頭2550主鋼筋焊接接頭50不限制（5）電弧焊接和綁扎接頭與鋼筋彎曲處的距離不應大于10倍鋼筋直徑，也不宜位于構件最大彎矩處。（6）鋼筋安裝綁扎時，應嚴格按施工設計圖紙，并按一定的順序進行安裝綁扎，如存在鋼筋與鋼筋位置相互交錯、矛盾應停止綁扎，待與有關部門協商處理完畢后，按照處理意見進行鋼筋的綁扎，安裝施工，并確保保護層厚度，合理放置墊塊。（7）伸縮縫和防撞護欄預埋鋼筋應提前制作，綁扎過程中及時予以預埋，其位置應力求精確無誤，同時注意預埋泄水孔位置。（8）箱梁鋼筋綁扎成型順序：縱向骨架縱向骨架箍橫向底21、板底層橫隔梁底板底層縱向骨架外分布筋底板縱向筋骨架內層分布筋隔梁上部筋隔梁箍筋隔梁斜撐筋隔梁水平分布筋底板上部橫向筋底板上層縱向筋翼板底層縱橫向筋和底板下部縱向筋翼板下部縱向和頂板下部橫向筋頂板和翼板橫向筋部分預埋筋（9）箱梁骨架的焊接：腹板骨架和橫梁骨架首先按設計圖紙進行焊接，在焊接操作過程中，應考慮焊接變形并預留拱度，鋼筋拼裝前對有焊接接頭的鋼筋應檢查每根接頭的焊縫有無開焊變形，如有開焊應及時補焊為防止電焊時局部變形，拼裝時在需要焊接的位置先用楔形卡卡住，待所有焊接點卡好后，焊縫兩端以點焊定位，然后進行焊縫施焊，骨架焊接時，不同直徑鋼筋的中心線應在同一平上，因此，在焊接較小直徑的鋼筋時，下22、面宜墊以厚度適當的鋼板，施焊順序宜由中到邊對稱地向兩端進行，先焊骨架下部后焊骨架上部，相鄰的焊縫采用分區對稱跳焊，不得順著一個方向一次焊成，焊渣應隨焊隨敲除。（10）波紋管的就位固定：應根據設計的幾何尺寸、形狀、位置進行固定，保證坐標位置及彎曲角度。管道定位鋼筋在曲線上以每間隔30cm一個，定位鋼筋一定要焊接牢固。管道曲線最高點要設排氣孔，管道端部蓋好，防止水或其他雜物進入。（11）錨墊板要按設計要求精確安裝牢固，錨墊板面必須和鋼絞線方向垂直。6、箱梁砼澆筑：1）、原材料：所有用于梁砼的水泥，砂石料和外加劑必須按規定的頻率經檢驗符合要求后，方能用于砼拌和。2）、砼配合比：砼拌和用原材料用量嚴格23、按試驗室提供的配合比進行拌和，時間應符合規范要求，砼強度等級和坍落度等按圖紙設計要求進行。3）、砼澆筑：砼由強制式攪拌站統一攪拌，罐車運輸，砼泵車澆筑。箱梁砼分層澆筑，第一次先澆筑底板和腹板懸臂翼緣板根部位置處，待混凝土強度達到2.5MPa后，拆除內測模板，進行頂板、翼緣板模板的拼裝及綁扎鋼筋，澆筑頂板和翼緣板混凝土時應從外側向內一次完成，以防發生裂紋。箱梁砼分層澆筑，并在澆筑混凝土期間設專人檢查支架模板，鋼筋和預埋件等的穩固情況。當發現有松動變形，移位時，應及時處理，在澆筑過程中，還應隨時注意使用插入式振動器時，防止碰撞模板、鋼筋、波紋管及預埋件所引起的松動變形和移位，并作好砼配合比試件檢驗24、工作。根據施工面配12臺50型插入式震動器，2臺平板震動器，插入式震動器應垂直或略有傾斜插入砼，插入時宜稍快，慢慢提起，邊提邊振，振動器移動距離不應超過振動器作用半徑的1.5倍，與側模板應保持510cm距離，插入下層砼510cm面振動器的移動，應以平面振動器的覆蓋面重疊10cm砼振搗應達到不在出現砼下沉為止。開泵第1-2機料，需采用減半石混凝土潤滑泵管，確保不堵塞。兩次澆筑的接縫處應保證有良好的銜接面（粗糙、干凈并不得留有堆落的混凝土，砂漿等）開始澆筑時，表面鑿去水泥漿和松動的石子，清洗濕潤表面。在澆筑頂板時，平板振動器振過后，用10cm的鋼管（鋼管必須平直，圓順）在砼面上來回滾動，以保持橋面25、的平整度，并應用專用工具將砼面作拉毛處理，以增強其與橋面鋪裝砼的粘結效果。砼養護采用覆蓋塑料布保水養生，強度達到100%及期齡達到14天后方可進行預應力鋼絞線張拉。7、施加預應力：張拉準備工作（1）千斤頂、壓力表使用前必須校驗，壓力表校驗滿足規定精度要求1.5級。千斤頂和油泵壓力表及油管路等設備進行檢查，并接通電源試運轉，如發現千斤頂漏油和不正?，F象，應查處原因及時排除，修理完好后才能使用。（2）砼強度：梁體砼強度達到設計強度的100且齡期到14天后才能張拉,檢驗砼度的試件與梁體同等條件養護。（3）鋼絞線和錨具的技術性能必須符合國家現行標準和交通部行業標準。并有出廠合格證明書，到達工地后還要按26、規定抽樣檢查，對不合格的鋼絞線和錨具不得使用。（5）張拉前，錨孔表面用棉紗擦干凈、以保證夾片錨固良好（6）錨板表面水泥漿等雜物應清理干凈。（7）鋼絞線下料用輕型高速砂輪機截斷，嚴禁用電弧焊切割，鋼絞線必須梳理直，防止投花、彎曲。張拉此項工作是預應力體系的關鍵工序。張拉采取張拉力與鋼束伸長量雙控制，并以張拉力為主，伸長量為輔。張拉時速度要平穩，不宜過快，并遵照：對稱張拉，先彎后直平穩行的原則。具體步驟如下：（1）裝錨環，同時安裝夾片，全部均勻打緊，夾片外露量要一致。（2）安裝限位板和千斤頂。（3）安裝工具錨環和工具卡片，并將卡片打緊，外露量要一致。（4）初拉力約為控制力的10，以此作為計算伸長量27、的零點 。（5）連續跨兩端同時張拉平穩加壓，直至達到設計張拉力，最后測量兩端鋼絞線實際伸長量，其總和應接近計算伸長量，兩者相差不得超過6。如果實際伸長量與計算伸長量相差超過6，則應查明原因，妥善處理。簡支梁采用單側張拉。（6）張拉至設計張拉力后，保持壓力2分鐘，如果壓力下降，應補足壓力，然后平穩回油。（7）在張拉過程中，一根鋼絞線被拉斷，則該束鋼絞線應全部更換，重新穿束張拉。3、壓漿鋼絞線拉完后應盡快壓漿，以防鋼絞線日久生銹。、壓漿具體注意事項如下：（1）外露鋼絞線切割：先用水浸泡過的石棉在錨環端部鋼絞線周圍纏繞2-3圈，用以降溫，然后用手砂輪切割，鋼絞線露出35CM。嚴禁用電弧焊切割。（2）28、壓漿采用真空輔助壓漿技術。壓漿前關閉所有排氣閥，啟動真空泵10分鐘，使孔道內真空度達到-0.08-0.1Mpa，然后開始由另一端進漿。當真空泵一端有水泥漿流出后，關閉真空泵，打開排漿閥繼續壓漿，至漿液連續噴出且稠度與壓入想當時，關閉排漿閥至壓力0.7 Mpa左右，持壓2分鐘后關閉壓漿閥。持壓過程中應從低至高逐一打開預埋的排氣管，排出殘余的空氣及泌水，保證漿體飽滿。2-3小時后，拆除壓漿閥及排氣閥。（3）壓漿用水泥漿技術指標：水灰比 0.30.35泌水率 小于0.2流動度 30秒微硅粉參量 20kg/m3（4）孔道壓漿完畢后，應立即按設計要求進行封錨砼施工，保證錨具不被腐蝕，并使結構砼盡快達到設29、計強度。、安全質量注意事項（1）張拉時工作人員必須站在千斤頂兩側，端部嚴禁站人，防止夾片飛出傷人。（2）張拉時必須認真負責思想集中，各部分操作人員要準確讀出油表讀數及測量鋼絞線伸長量，并及時記錄在案。每次張拉完后及時匯總資料，字跡清晰，結果準確，妥善保管。（3）張拉時，孔道、錨環、千斤頂必須三者對中，否則，會影響預應力質量，這一點必須引起操作人員的足夠注意。（4）張拉平臺或腳手架要經常檢查，確保安全。（5）割鋼絞線和安裝壓漿嘴時，工作人員必須站在錨環兩側。（6）壓漿操作人員必須搞好防護措施，以防水泥漿噴出傷面傷眼。（7）張拉或壓漿時，兩端工作人員要加強聯系，行動一致，以防差錯。（8）壓漿完畢后30、，壓漿設備要及時清洗干凈。五、工程質量保證措施1、質量要求：總體要求是精心組織，精心施工，嚴格程序，遵守規范，主體結構工程必須達到優良標準。2、具體措施a、施工現場建立以工程技術總負責人的質量管理監督體系。b、堅持以預防為主，狠抓施工中工程質量的檢查監督，消滅質量事故隱患和質量通病。c、實行全面質量管理制度，積極開展TQC小組活動，不斷提高質量水平。d、認真執行工程質量的自檢，互檢，交換班檢制度，使質量隱患消滅在萌芽狀態，嚴格隱蔽驗收制度，及時做好分項質量評分工作。e、制定切實可行的質量管理制度，采用激勵機制，不斷提高職工的質量意識。f、狠抓技術資料的收集管理，歸檔工作，配備專門的資料管理人，31、確保技術資料齊全。g、嚴格把好材料質量關，對入場的材料、構配件等及時檢驗質量保證書和樣品及時發現、處理一些質量有缺陷的材料和半成品。h、嚴格遵守施工制度，堅決貫徹砼澆筑令，拆模通知書等確保施工質量的措施。六、質量評定標準:1、基本要求用于本工程的鋼筋、水泥、砂石料等材料必須先進行原材料試驗，并經監理工程師檢驗合格后方可進場施工。2、檢查項目A、橋梁總體質量要求項次檢查項目允許偏差檢查方法1混凝土強度（MPa）在合格標準內按JTG F80/1-2004附錄D檢查2橋面中心線偏位(mm)10用經緯儀檢查，每跨5處3 頂面高程(mm)10用水準儀檢查，每跨5處4斷面尺寸(mm)高度+5，-10每跨用32、鋼尺量5個斷面頂寬30頂、底、腹板厚+10，05長度(mm)0，-10用尺量6平整度(mm)8用2米直尺檢查7支座板平面高差(mm)2查澆筑前記錄B、模板安裝的允許偏差項次檢查項目允許偏差（mm）檢查方法1長度+5，-10用尺量2梁高度+0，-5用尺量3頂板、底板厚度+10，-0用尺量4翼緣寬度10用尺量5梁頂寬度20用尺量6腹板寬度+10，-0用尺量7孔道相對誤差1用尺量8模板平整度1.5用1米靠尺量C、預應力筋后張法檢查項目項次檢查項目允許偏差檢查方法1管道坐標（mm）梁長方向30抽查30%，每根查10個點梁寬方向102管道間距（mm）同排10抽查30%，每根查5個點上下層103 張拉應力33、值符合圖紙要求查張拉記錄4張拉伸長率6%查張拉記錄5斷絲滑絲數鋼束每束1跟，且每斷面不超過鋼絲總數1%查張拉記錄鋼筋不允許七、安全技術措施：1、工地設立安全生產領導小組，建立建全安全檢查生產管理網絡，做到專管成線，群管成網，消滅安全管理的空白。2、嚴格執行安全生產操作規程和安全生產制度，用鐵的手腕，鐵的制度，鐵的紀律，貫徹安全生產的全過程。3、加強安全教育，建立健全三級安全教育卡片，各特種作業人員必須經培訓合格后持證上崗。4、專職管理人員應收集，整理好各種安全資料，建立安全技術檔案。5、按規定要求添置安全設施，設備和用具，凡上述器材必須有合格證書和檢驗報告。6、加強對關鍵部位的重點管理，對機，34、電設備，腳手架，防護欄，棚架等進行經常性和定期的檢查，修護，并及時做好記錄。7、加強安全檢查及時消除安全事故隱患8、加強防火工作，施工現場建立防火領導小組，按規定備足消防器材，定期檢查和消除火災隱患。八、環境保護措施1、施工期間，施工場地的排水結構物要保持良好狀態，排水區內修建足夠的臨時排水溝渠，并與永久性排水設施相連通，在排水區內避免積水。2、采取有效預防措施，防止施工范圍內的土地或臨時使用的土地以及任何河流、水道、灌溉或排水系統的床底、溝底或堤巖、溝坡的土壤受到沖刷。3、采取有效預防措施，防止從本工程施工中開挖的或沖刷產生的材料，在任何河流、水道、灌溉或排水系統中產生淤積。4、施工中的臨時35、排水系統，最大程度地減少水土流失及水文狀態的改變。5、施工期間工程破壞植被的面積要嚴格控制，除不可避免的工程占地、砍伐以外，不再發生其它形式的人為破壞。九、保證橋下地方公路鐵長線通車方案1、門洞最高點凈空不小于4.6米，行車道凈寬不小于4米。門洞立柱采用直徑300mm鋼管做支撐，壁厚10mm。立柱下部澆注50寬*50高cmC20混凝土墩，方量為81*0.5*0.5*3=61立方。為穩固起見，立柱底座用鋼板預埋在混凝土里，用以連接鋼立柱。2、立柱間距3米，沿門洞通長布置，門洞有效總長度69米。由于門洞和橋向交角斜度大，為安全起見，防止施工時上部墜落物體，故每邊加長6米，門洞按81米長設計。3、立36、柱最高點地面高程：275.166，最低點269.790，最高點加上凈空4.6米，高程為279.766.為使支架具有足夠的穩定性，所以保持立柱上部工字鋼頂部整體為水平狀態。最低點門洞凈高為：279.766-269.790=9.976米。去掉上部工字鋼0.32米，下部混凝土墩0.5米，最高點鋼立柱：4.6-0.32-0.5=3.78m，最低點鋼立柱：9.976-0.32-0.5=9.18m。每排立柱28根，每排總長179.2米，直徑300mm鋼管長度537.6米，路中心每個墩柱增加4根立柱，4#墩處每根長5.5米，5.5*4=22米，3#墩處每根長7.5米，7.5*4=30米，總長合計：537.637、+22+30=589.6米。4、立柱上部沿門洞方向搭設320mm工字鋼，共3排，沒排場81米，81*3=243米，沿門洞方向橫向排布工字鋼間距0.9米，合計90根，每根長6米，共兩排，90*6*2=1080米，斜角處工字鋼每根長12米，共10根，12*10=120米。320mm工字鋼總計1080+243+120=1443米。5、由于被跨鐵長線路車流量及路線縱坡較大，為防止車輛出入對支架和墩柱造成沖撞損壞，在墩柱四周澆注混凝土，墩柱兩頭做成三角錐形，形成路島。6、門洞通道設專人指揮交通，并根據要求進行標志、指示牌、警示牌安裝，夜間設置安全防護燈照明，保證車輛的順利通行。并設置防撞墩，對支架進行保38、護，一策安全。附件2、滿堂支架施工計算一、計算依據1、K131+110.72xx關公公分離式立交橋現澆箱梁施工方案2、建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）3、混凝土結構設計規范GB50010-20024、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)5、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)6、木結構設計規范（GB 500052003）二、計算荷載1、混凝土容重：25KN/m32、鋼材容重：78.5 KN/m33、計算碗扣支架每根立桿實際承載力：根據已經到場的碗扣支架立桿測量壁厚及外徑，隨即抽取10根測量，計算時取外徑4.8cm，壁厚取3.0mm。查建筑施工扣件式鋼39、管腳手架安全技術規范JGJ166-2008，碗扣支架立桿抗壓強度設計值=205Mpa；回轉半徑i=1.58碗扣支架立桿截面積A=R2-r2=3.14（2.42-2.052） = 4.89cm21.2米步距長細比1。2=L/i=120/1.58=75.950.6米步距長細比1。2=L/i=60/1.58 =37.97查路橋施工計算手冊彎曲系數表得 1.2=0.657; 0.6=0.8771.2米步距每根立桿容許荷載N=1.2A=0.657489205=65.86KN0.6米步距每根立桿容許荷載N=0.6A=0.877489205=87.91KN考慮立桿的安全性，取大于20KN的安全系數，本標段140、.2米步距每根立桿容許荷載P=40KN，0.6米步距每根立桿容許荷載P=60KN。三、立桿的荷載驗算:第一、 30米跨徑支架驗算(1)、支架橫距90cm，12根（不含翼板支架，但砼重量按全橋計）；縱距為120cm,26根。立桿合計1226=312根。頂板砼恒載：293.2m3*2.5T/m3=733T。模板及活荷載取1.0KPa/m2, 全橋模板及活荷計：1.0KPa/m2*234m2=234KPa=23.4T施工荷載取2.5KN/ m2，全橋施工荷載計： 2.5KN/ m2*234m2=585KN=58.5T荷載總計：733*1.2+23.4*1.2+58.5*1.4=990T（含安全系數）41、立桿合計：312根每根立桿承重：990T /312根=3.17T=31.7KN40KN，符合要求。(2)、腹板處局部支架計算：腹板處支架立桿間距60*120cm，2.5根/ m2立桿。腹板處頂板砼恒載：1.67m3/ m2*2.5T/m3=4.18T/ m2。腹板處模板及活荷計：1.0KPa/m2=0.1T/ m2。施工荷載取2.5KN/ m2，每 m2施工荷載計： 2.5KN/ m2*1m2=2.5KN=0.25T/ m2腹板處荷載總計：4.18*1.2+0.1*1.2+0.25*1.4=5.48T/ m2。（含安全系數）立桿：2.5根/ m2每根立桿承重：5.48T /2.5根=2.19T42、=21.9KN40KN，符合要求。第二、 中跨40米支架驗算40米跨現澆箱梁斷面尺寸與30米跨相同，故滿堂支架設計與上相同，支架承載力符合要求。以上計算按照支架橫距90cm，縱距為120cm,步距120cm。實際施工中為保障施工安全，步距大部分采用60 cm進行搭設，并沒5米設剪力撐提高整體穩定性。四、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力： N1 =31.7 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.40.03849.5=0.51kN；N =31.7+0.51=32.2 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表43、得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.71 = 2.015 m；Lo/i = 244、015 / 15.8 = 127.5 ；由長細比 lo/i 的結果查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）附錄C表C得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.362 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=32200/(0.362489) =181.9N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 181.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用蓋梁或墩柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。五、地基承載力驗算: 地基承載力設計值:根據現場情況及施工要點，為加強地面持力層，滿足箱梁支架現澆施工，對原地基進行如下處理：地面進行硬化方法為：首45、先將橋跨處場地推平、碾壓，壓實度達到90%以上，個別軟弱段地基摻灰處理，然后，先鋪40鐵板砂，分層壓實或局部填筑砂、石墊層. 澆筑20cm厚砼。除立桿上荷載外，地基上承受的荷載比立桿多承受碗扣支架本身的自重，一孔碗扣支架自重：364根*（38.4+6.9）kg*1.2=16960kg=170KN因此一孔橋地基所承受的總荷載為：9900+17010070KN，每個碗扣支架底座承受的荷載為10070/36427.7KN碗扣支架底座下墊1010cm方木，按有效面積10cm60cm計算地基承載力PN/A27.7/106010-4461KPa，所以地基承載力不得小于500 KPa。經試驗室實際測得地基承載力為576KN/2，滿足要求。附件3：組織機構圖xx關分離立交橋組織機構圖附件4：質量保證體系框圖附件5：安全組織機構附件6：安全保證體系圖