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1、xx華貿城（五期）發展項目總承包工程施工電梯進料平臺搭設方案批準：審核：編制：目 錄1編制依據22工程概況23進料平臺構造33.1構造要求33.2進料平臺材料要求33.3進料平臺構造設計44進料平臺的搭設安裝54.1準備工作54.2搭設順序64.3搭設要求65.進料平臺的使用規定及維護76.安全文明施工管理88.應急救援措施99.落地式進料平臺計算書1010.附圖231編制依據 序 號名 稱1xx華貿城五期發展項目25#、26#工程設計圖紙2xx華貿城五期發展項目一標段施工組織設計3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2011）4建筑施工高處作業安全技術規程（JGJ80-91）2、5建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）6xx市建筑工程施工安全操作規程（DBJ01-62-2002）7鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程（DB11/T583-2008）8建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)9鋼結構設計規范(GB 50017-2003)2工程概況本工程為xx華貿城中第五期工程，項目工程位于xx市朝陽區規劃紅軍營西路、京包鐵路、羊坊東路及規劃清河營路圍合路塊。本期工程總建筑面積83841.51m2，包括D1、D2、D3、D7、D8、25#、26#住宅樓和C1- 3，C1-5車庫。該工程的25#樓、26#住宅樓及相配套C1-3車庫、C1-5車庫四個總建筑面積為63、7456.82 m2，其中地上面積為54130.8 m2，地下面積為13326.02 m2。其中：1） 25#住宅樓為剪力墻結構，總建筑面積為33853.63m2。地下2層，地上27層，建筑高度81米。2） 26#住宅樓為剪力墻結構，總建筑面積為24378.93 m2。地下2層，地上27層，建筑高度81米。3） C1-3車庫，C1-5車庫總建筑面積為9224.26 m2。車庫為地下兩層，其中地下二層為人防物資庫，地下一層為車庫和變電室，層高為3.5米/3.6米，變電室層高為4.05米，變電室夾層層高為2.10米。在二次結構施工時，在25#、26#樓各安裝一臺SC200人貨電梯，需要在人貨電梯和4、每層樓面間搭設鋼管扣件進料平臺，以方便運輸貨物和人員行走。進料平臺主要做為人貨電梯進出料通道使用，嚴禁放材料。25#、26#樓計劃各安裝85米一臺SC200人貨電梯，進料平臺14層（含14層）以下采用雙立桿進行搭設，15層以上采用單立桿進行搭設。3進料平臺構造3.1構造要求3.1.1 必須設置縱向、橫向水平桿和立桿，三桿交匯處用直角及旋轉扣件相互緊靠連接。3.1.2 進料平臺與建筑物之間，必須按設計計算或規范要求設置連墻桿。3.1.3 進料平臺立桿設置在堅實的基礎上，立桿底座采用可鍛鑄鐵制造，搭設時應將木墊板鋪平，放好底座，再將立桿放入底座內，防止不均勻或過大的沉降。3.1.4 平臺左右立柱必5、須從下至上設置相連不間斷的剪刀撐，增強進料平臺的整體剛度。3.1.5 為確保進料平臺整體穩定性，在14層、21層處進行鋼絲繩卸荷處理。采用直徑14.000mm的鋼絲繩將立桿與橫桿的主節點兜住進行上部斜拉。3.2進料平臺材料要求3.2.1鋼管采48x3.0鋼管，用于卸料平臺底部及四周架體。3.2.2 鋼管質量要求：（1）鋼管表面應無裂縫，兩端面平整，嚴禁打孔；（2）鋼管的外觀及力學性能應符合我國現行的有關規范要求。（3）扣件應使用與鋼管管徑相配合的可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家現行標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；（4）扣件應保證與鋼管扣緊時接觸良好；當扣件緊夾鋼管時，開口處的最6、小距離應小于5mm;螺栓擰緊力矩要求達到45-65Nm。（5）平臺板主龍骨采用483.0mm鋼管作水平承重構件。次龍骨采用50mm100mm方木，按間距200mm橫向布置，外層釘一層15厚膠合板，整個平臺板應平順及穩固。3.3進料平臺構造設計3.3.1本工程采用SC200/200施工電梯，根據本工程的實際情況，進料平臺采用多立桿式鋼管搭設， 14層（含14層）以下采用雙立桿進行搭設，15層以上采用單立桿進行搭設。3.3.2卸料平臺基礎澆注100mm厚的C15砼墊層。3.3.3卸料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻件采用橫桿與樓層內預留埋件或利用樓內洞口進行硬連接。3.3.4平臺設計均布荷7、載要求為2.0KN/m2,施工最大荷載不超過3.5KN/m2。3.3.5 桿件搭設設計立桿間距在1.0m以內，步距不大于1.5m視建筑物層高設定，平臺同每層樓面平。 每層樓面處設一道縱橫向水平拉桿同墻體拉結，且每層設置八字撐與結構洞口拉結。 橫桿：由于平臺采用模板鋪設，大橫桿間距在40cm以內。 剪刀撐：外立桿兩側自下而上連續設置Z字撐，剪刀撐同四角立桿用扣件固定。欄桿：平臺非進出料口兩側均按規定設置1.2m高的防護欄桿，防護欄桿上用密目網封閉，防止高出墜物傷人。在進出料口靠樓面一側設可開啟的安全門，安全門開關插銷在外側，由施工電梯司機開關。 同建筑物拉結：平臺每層均要設置連墻件，采用橫桿與樓8、層內預留埋件或利用樓內洞口進行硬連接，并不得固定在人貨電梯上。（7）鋼管采用483.0鋼管。 落地式平臺支架搭設示意圖附后。（8）落地式平臺支架搭設14層（含14層）以下采用雙立桿，15層以上采用單立桿。（9）立桿接長采用對接扣件連接，其接頭應交錯布置。立桿頂端需要高出頂層進料平臺板面1.3m。（10）各層樓面的平臺板，主龍骨（縱、橫向水平桿）采用483.0鋼管，縱向、橫向鋼管間距不大于900mm。次龍骨采用50mm100mm方木，按間距300mm橫向布置，外層釘一層15厚膠合板，整個平臺板應平順及穩固。（11）進料平臺內立桿與建筑物的拉結采用剛性連接，連墻件每層操作面均同墻體連接。用48鋼管9、與結構洞口進行直角扣件連接，扣件為雙扣件。拉結點布置詳見附圖。（12）剪刀撐從地下開始設置，斜桿與地面成45-60滿面布置。底部要插到墊板處，與立桿相交點加扣件，最下面的扣節點離底板不大于50cm。3.3.4 通道防護棚搭設首層進料口一側搭設防護棚安全通道，寬為室外電梯+2000mm,長為6000mm，搭設方法同防護棚搭設要求。詳見附圖。3.3.5 油漆涂刷所搭設的進料平臺及防護棚安全通道鋼管皆刷黃色涂料，防護欄桿刷紅白相間油漆，并在進出料口處設置擋腳板。4進料平臺的搭設安裝4.1準備工作4.1.1清除施工現場的雜物，整理場地。4.1.2由于支架直接搭設在地下室底板上。在搭設時立桿下墊槽鋼，然10、后于槽鋼上加設底座再立立桿。4.2搭設順序4.2.1確定立桿位置設置立桿墊塊逐根樹立立桿安裝小橫桿安裝大橫桿設置連墻件安裝方木鋪木腳手板架平臺欄桿。4.2.2 立桿：立桿選用48x3.0鋼管，豎立桿應先豎里排兩端頭的立桿，再豎中間立桿，外排立桿照里排立桿依次進行。立桿豎好后，應縱、橫成線，桿身垂直。4.2.3 大橫桿：48x3.0鋼管，間距不大于1000mm。4.2.4 方木：50100方木，間距不大于300設置。4.2.5平臺板：平臺板用一層15mm厚膠合板。4.2.6 連墻件：連墻件的設置應與架體搭設同步。搭設連墻件的應注意控制架體向里傾斜不大于1%，嚴禁向外傾斜。 4.3搭設要求4.3.11、1在搭設之前，必須對進場的桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。 4.3.2進料平臺的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：按施工設計放線、設置進料平臺位置、設置防護欄桿。4.3.3 立桿接駁必須互相錯開500mm以上，接駁處的扣件必須緊貼上下立桿。4.3.4 立桿與縱橫桿連接應采用扣件緊密連接。4.3.5平臺兩邊設高度為1.2m防護欄桿（鋼管），欄桿下加設180mm高的木踢腳板。4.3.6 平臺內設置可分隔樓面與平臺的活動門。4.3.7 在平臺周圍必須掛警示牌和設置護欄，施工用水、用電不準接在平臺處。4.3.8 搭設時要及時與建筑物結構拉結，或采用臨時支頂，12、以便確保搭設過程中的安全，并隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件，螺栓的根部要放正，當用力矩扳手檢查，應在4565Nm之間。連接桿件的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓要向上，以防雨水進入。4.3.9 在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距放大，確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。5進料平臺的使用規定及維護 5.1進料平臺搭設完畢后，必須經過項目負責人、專職安全員檢查驗收合格方可投入使用，任何人未經批準不能拆除平臺的任一構配件。5.2進料平臺允許最大荷載3.5kN/m2。不得在進料平臺上堆載材料。 5.3進料平臺搭設好后，進行全封閉使用13、，地面外側立面做圍護欄桿禁止人員進入。 5.4進料平臺在使用過程中，要經常檢查，確保安全可靠。六級及六級以上大風和雨天應停止進料平臺作業，雨后作業時，應把平臺上的積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。 5.5施工人員應嚴格執行建筑安裝工人安全技術操作規程。 5.6工人在平臺上作業時，應注意自我保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在平臺上嘻鬧和休息。 5.7每班工人上平臺作業時，應先檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業。 5.8應注意隨時清理落到平臺上的材料，不得在平臺14、上堆載材料。5.9進出料平臺所設置的只能內開，但所設置的開門插銷在外側，只能司機進行開關門。5.10使用過程中嚴禁工人進行敲、砸、踢等破壞安全門，如被發現進行嚴厲罰款。另外，工人應使用樓層內設置的門鈴進行呼叫施工電梯司機，嚴禁敲砸鋼管，如被發現進行嚴厲罰款。 5.11施工電梯司機必須持證上崗，工作期間不得進行吸煙、喝酒、嬉笑等不利于工作的事情。6.安全文明施工管理6.1各責任人 6.1.1項目經理負責安全生產的全面工作。 6.1.2外架工長負責進料平臺搭設的所有工作，確保施工按方案執行，并及時了解施工過程中方案的實效性。 6.1.3項目技術負責人負責安全技術交底方面工作。 6.1.4安全員負責15、安全管理方面的工作，及時糾正施工過程中存在的安全隱患。6.2安全、文明施工要求6.2.1為了使進料平臺指標達到預期的目標，努力降低噪音，控制各種危險源帶來的危害，達到“安全第一，預防為主”的目的，因此，在材料轉運過程中，控制措施如下： 6.2.2 環境因素控制 在施工前，組織全體作業人員進行現場教育，增強全體人員防噪聲擾民的自覺意識。由班組長及工長進行監督，鋼管、扳手等輕拿輕放，禁止隨手亂拋亂扔，以免造成鋼管相互碰撞引起噪聲。拆除后運至地面的構配件，材料員督促班組人員及時進行檢查、整修與保養，并按品種、規格堆放整齊。 6.2.3危險源控制卸料平臺在材料轉運中，會有很多危險因素，針對危險源的產生16、原因及可能產生后果，項目技術負責人根據結構規模、特點進行對管理人員進行技術交底，各管理人員再對班組作業人員進行詳細的交底，并嚴格按照方案監督執行；在工序施工的過程中，項目技術負責人還應聯合項目負責人、安全員進行檢查，發現不符合的，由安全員下達書面的整改意見書，限期整改。如拒不整改者，責令停工整頓。 7.進料平臺的安全措施7.1進料平臺的安裝與拆卸必須由專業人員進行操作，必須經過三級教育，并持證上崗。7.2進料平臺安裝及拆除過程中，需有專人指揮，專人安裝，其下方要設置警戒區域，防止外人進入。作業應按規定的順序來進行，不準上下同時作業。7.3拆下的平臺板、鋼管、扣件等材料，應用塔吊吊下，禁止往下投17、扔。7.4進料平臺應有載重限額牌及醒目的安全警示標志。 8.應急救援措施為了加強安全生產工作，提高公司在施工過程中對突發事件的應變能力，盡快控制事態，盡量減少損失，盡早恢復正常施工秩序，特制定此安全事故應急救援預案。8.1應急救援預案人員配置 項目部安全領導小組機構組成：由項目負責人、項目技術負責人、生產經理、安全員、各作業班組等相關人員組成。 (1)事故現場搶險組人員組成：由李純任組長，作業隊負責人、專業工長等相關人員組成。 (2)事故現場救護組人員組成：由孫德勤任組長，相關人員組成。 (3)事故現場保護組人員組成：由王世剛任組長，現場保安人員組成。 (4)事故現場通訊組人員組成：由于偉任組18、長、現場其他應急小組負責人組成。8.2事故處理救援程序(1)事故發生后，事故發現第一人應立即呼救，并報告項目責任人。(2)報告后，項目負責人立即召集各應急指揮小組，立即進行各項搶救工作。現場搶救，同時通知醫療急救中心（打120電話），應務必講清受傷人數、受傷情況、工作地點，并派人到主要路口引導救護車。通知當事人的家屬，做好接待工作。積極做好善后處理工作。 立即派人保護現場，設置警戒線、維持現場秩序，召集有關人員了解事故發生經過，做到問訊取證記錄，配合事故調查。立即向公司報告，并報至當地的安全生產監察局、建設行政主管部門、公安局、派出所報告。立即組織自查自糾、消除隱患工作，并組織全體施工作業人員19、進行舉一反三的確安全再教育，提高安全防范意識，防止同類事故發生。9.落地式進料平臺計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 9.1參數信息: 9.1.1腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.50 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 85.0 米，進料平臺14層（含14層）以下采用雙立桿進行搭設，15層以上采用單立桿進行搭設，本計算書立桿采20、用單立管進行核算；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用每層設置兩側拉結，即豎向間距 3.00 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件； 9.1.2活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1； 9.1.3風荷載參數 xx省xx地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載 9.1.4靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/21、m2):0.1394； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿木；9.1. 5地基參數 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):250.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:1.00。 9.2小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 22、kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.500 = 2.350 kN/m； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3501.0002/8 = 0.294 kN.m； = Mqmax/W =65.422 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓23、度 荷載標準值q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.7081000.04/(3842.060105107800.0)=1.002 mm； 小橫桿的最大撓度小于 1000.0 / 150=6.667 與10 mm,滿足要求！ 9.3大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.0331.000=0.033 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.0001.500/3=0.175 kN； 活荷載標準值: Q= 3.0001.0001.500/324、=1.500 kN； 荷載的計算值: P=(1.20.033+1.20.175+1.41.500)/2=1.175 kN； 大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.5001.5002=0.009 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.1751.500= 0.471 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.471=0.480 kN.m 抗彎強度:= 0.480106/4490.0=106.809 N/m25、m2； 大橫桿的抗彎強度= 106.809 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0331500.04 /(1002.060105107800.0) = 0.051 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.033+0.175+1.500）/2=0.854kN V= 1.8830.8541500.03/ ( 100 2.060105107800.0) = 2.444 26、mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.444=2.496 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！ 9.4扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0327、31.500=0.050 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0001.500/2=0.262 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0001.500 /2 = 2.250 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.050+0.262)+1.42.250=3.525 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9.5 腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13985.000 = 11.849 kN； (2)28、腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.000+0.3)/2 = 1.365 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿木，標準值為0.14 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50085.000 = 0.638 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.272 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/29、2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0001.5001/2 = 2.250 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N =30、 1.2NG+1.4NQ= 1.214.272+ 1.42.250= 20.276 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.214.272+ 0.851.42.250= 19.803 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.5002/10 = 0.069 kN.m； 9.6 立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =20.276 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 31、cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 20276.000/(0.265424.000)=180.454 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 180.454 小于 f32、 = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =19.803 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度33、設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 19803.300/(0.265424.000)+68969.214/4490.000 = 191.609 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 191.609 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 9.7 最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.422 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 2.250 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 k34、N/m； Hs =0.2654.24010-4205.000103-(1.22.422 +1.42.250)/(1.20.139)=101.487 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 101.487 /(1+0.001101.487)=92.137 m； H= 92.137 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.422 kN；35、 活荷載標準值 ：NQ = 2.250 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.069 /(1.4 0.85) = 0.058 kN.m； Hs =( 0.2654.24010-4205.00010-3-(1.22.422+0.851.4(2.250+ 0.2654.2400.058/4.490)/(1.20.139)=93.994 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 93.994 /(1+0.00193.994)=85.919 m36、； H= 85.919 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 9.8 連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.500 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3.246 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.246 kN； 其中 - 軸心37、受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.900的結果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=8.246Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=8.246小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 9.9 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 250.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 250.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =220.037 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 19.803 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=220.037 fg=250.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！10.附圖