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1、昌恒公司礦井CO大范圍滲漏、超限及治理方案2010年5月22日22參加討論人員：榮義平、袁樹杰、夏雷、何 毅、余寶成、毛傳森、趙永政、陳 標、劉 峰、吳邦全方案起草人：袁樹杰目 錄一、CO超限概況4二、原因分析與治理方案9（一）原因分析9（二）火區(qū)特點與治理原則13（三）治理方案16方案一：局部增阻，同時封堵漏風(fēng)16方案二：礦井正壓通風(fēng)17方案三：深入采區(qū)內(nèi)部增設(shè)密閉墻，封堵外部漏風(fēng)17方案四：降阻減風(fēng)、減小全礦井通風(fēng)負壓18三、CO治理方案比較18四、目前治理措施及效果20（一）、減風(fēng)降壓20（二）、減風(fēng)配合局部增阻20（三）、進風(fēng)巷增阻減風(fēng)20（四）、增設(shè)封閉墻、噴漿注漿封堵漏風(fēng)21五、進2、一步研究建議21一、CO超限概況2009年12月22日，相鄰礦井出現(xiàn)CO熏人事故后，昌恒公司加強了對井下各地點的監(jiān)測監(jiān)控，重點增加了對0號密閉墻、總回風(fēng)巷的監(jiān)測頻率。12月27日，國營侯家?guī)r煤礦、通達煤礦停止供電、通風(fēng)、排水系統(tǒng)之后，昌恒公司礦井下0號密閉墻、總回風(fēng)巷CO濃度持續(xù)升高。12月30日夜班，昌恒公司井下局部地點CO濃度達到232ppm、總回風(fēng)巷CO濃度達到36ppm，并且有逐步上升的趨勢，立即撤出所有人員、停止礦井生產(chǎn)。2010年元月1日，皖北煤電集團礦山救護隊下井進行了現(xiàn)場勘查。井下局部地點裂隙處CO濃度達到1540ppm、總回風(fēng)巷CO濃度達到82ppm。經(jīng)過與縣政府及主管部門溝3、通協(xié)商，并取得市煤炭局和救護隊的同意，元月14日下午，按照原定計劃實施降風(fēng)減壓和巷道噴漿注漿封堵。CO超限治理工作2月4日基本完成，累計完成巷道噴漿、壁后注美多寶高分子材料、壁后注水泥漿工程量分別為240m、20m、20m，各種材料消耗分別為水泥115噸、黃沙175m3、黃土40噸、高分子材料16噸。到2月4日止，總回風(fēng)巷風(fēng)流中CO濃度由治理前的82ppm下降至為2ppm，其他地點局部裂隙處CO最高濃度由治理前的1540ppm下降至13ppm，取得了良好的治理效果。該狀態(tài)一直保持到4月22日，保證了礦井正常安全生產(chǎn)。4月22日早班開始，井下局部地點及總回風(fēng)巷CO濃度呈現(xiàn)持續(xù)增大的趨勢，4月244、日中班，進風(fēng)系統(tǒng)CO達22ppm，總回風(fēng)巷CO濃度由6ppm增加到37ppm，影響范圍波及到二部皮帶機機巷200m范圍、總回風(fēng)巷由7號墻延伸至13號墻、副斜井下部350m250m段。昌恒公司領(lǐng)導(dǎo)組織綜掘、修護、綜采隊伍在一號煤倉、7號墻、總回風(fēng)巷底板進行噴漿注漿。到5月1日早班止，在一號煤倉倉壁及壁后、一號煤倉上口周邊巷道、7號墻、總回風(fēng)巷底板等注漿噴漿總量為150噸水泥，總回風(fēng)巷CO濃度由37ppm下降并穩(wěn)定在22ppm。5月1日，集團公司及北方公司專家組到礦現(xiàn)場技術(shù)指導(dǎo)工作，認為昌恒公司前期治理CO措施得力、行動迅速、結(jié)果有效，經(jīng)過認真分析、討論后，編制了下一步CO治理的四個方案。方案一、5、封堵進回風(fēng)系統(tǒng)漏風(fēng)通道。采取“巷道噴漿、壁后注漿、噴注結(jié)合”的綜合防滅火措施；方案二、打開封閉墻，在原采空區(qū)內(nèi)部進行封堵；方案三、地面打鉆，封堵原采空區(qū)內(nèi)部巷道；方案四、重新施工巷道。鑒于山西省煤礦管理現(xiàn)狀，兼之山西地方煤礦亂采濫挖現(xiàn)象嚴重，井下采空區(qū)礦礦相通的現(xiàn)象極為普遍，井下火源位置難以明確判斷，經(jīng)方案比較后，決定采用方案一，即采取“巷道噴漿、壁后注漿、噴注結(jié)合”的綜合防滅火措施。本次CO治理噴漿注漿共用水泥260噸，但由于井下情況復(fù)雜，治理效果不好，截止5月13日早班，總回風(fēng)巷CO濃度達到105ppm，主要進風(fēng)流CO濃度最大為74ppm，并且多處地點溢出高濃度CO，其中0號墻內(nèi)3889p6、pm、墻外170ppm，未能達到預(yù)期效果（見圖1圖3）。圖1 2010年4月20日至5月20日總回風(fēng)巷CO濃度變化曲線圖2 2010年3月7日至4月13日0號墻內(nèi)CO濃度變化曲線圖3 2010年3月7日至4月13日0號墻外CO濃度變化曲線根據(jù)5月6日呂梁市煤炭局安全執(zhí)法文書要求，昌恒公司礦井未經(jīng)復(fù)產(chǎn)驗收審批，嚴禁組織生產(chǎn)。同時，結(jié)合礦井CO超限治理的實際情況，5月13日上午，經(jīng)過經(jīng)理辦公會議研究決定，全礦停產(chǎn)放假，主要通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)觀測數(shù)據(jù)，及時安排井下排水。5月14日夜班22：00開始，礦井主要通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)，66小時之后，5月16日下午15：30，組織四名通風(fēng)測氣人員對井下主要地點進行探查7、，探查結(jié)果如下：總回風(fēng)巷CO濃度為2ppm，主要進風(fēng)流CO濃度最大為17ppm， 0號墻內(nèi)1-2ppm、墻外0ppm，但是，根據(jù)18日中班的數(shù)據(jù)可以看出，0號墻內(nèi)外數(shù)據(jù)不穩(wěn)定，0號墻內(nèi)CO最大濃度達到3485ppm、墻外最大達到167ppm。主水倉CO濃度最大時達到171ppm，因此，18日13:00撤出井下排水和測氣人員。二、原因分析與治理方案（一）原因分析在集團公司及北方公司領(lǐng)導(dǎo)的安排下，2010年5月1922日，安徽理工大學(xué)通風(fēng)安全專家袁樹杰教授及有關(guān)人員聽取了昌恒公司井下CO治理情況的匯報，并下井現(xiàn)場實地詳細勘查。經(jīng)過認真分析、討論后認為：采空區(qū)封閉不嚴、煤體裂隙發(fā)育、與周邊相鄰礦井互8、相連通，礦井內(nèi)部巷道漏風(fēng)通道點多、面廣、線長，采空區(qū)與礦井內(nèi)巷道風(fēng)流的壓差大，造成CO向礦井內(nèi)嚴重滲漏。1、本礦南一采空區(qū)內(nèi)部可能處于煤的自熱階段，產(chǎn)生大量CO由于地方煤礦多年不規(guī)范開采，9#煤屬于自燃煤層，自燃發(fā)火期4-6個月，根據(jù)數(shù)據(jù)分析（見圖4圖5），采空區(qū)CO濃度持續(xù)增加，氧氣濃度持續(xù)下降，CO/CO2的值穩(wěn)定在0.15，采空區(qū)氣體中檢查出C2H4，說明本礦南一采空區(qū)內(nèi)部溫度至少在70-120OC，煤自熱嚴重，產(chǎn)生了大量CO。2、周邊礦井存在火區(qū)生成大量CO，通過風(fēng)機的抽吸作用大量涌入到昌恒公司礦井中由于周邊礦井存在火區(qū)生成的大量CO，并處于自然通風(fēng)的狀況，昌恒公司井下始終處于負壓狀態(tài)9、，通過風(fēng)機的抽吸作用CO大量涌出到昌恒公司礦井中。在礦井主要通風(fēng)機停止運轉(zhuǎn)前后，分別在5月13日、14日、15日對國營煤礦、畢家坡煤礦等井口進行了檢測，其中國營煤礦總進風(fēng)由315m3/min增加到324m3/min；總回風(fēng)由138m3/min增加到258m3/min，增量為120 m3/min。畢家坡煤礦總進風(fēng)由121m3/min減少到104m3/min，減少量為17 m3/min；總回風(fēng)始終沒有風(fēng)量。因此，可以說明國營侯家?guī)r煤礦、畢家坡煤礦與我礦的井下巷道存在一定的連通性。圖4 2010年3月7日至4月13日0號墻內(nèi)CO濃度變化曲線 圖5 2010年3月26日至4月8日0號墻內(nèi)CO/CO2變10、化曲線（二）火區(qū)特點與治理原則采空區(qū)一旦發(fā)生自燃火災(zāi)，有害的火災(zāi)氣體便會涌入附近巷道和工作區(qū)域，嚴重威脅礦工生命安全。為了保證煤礦的安全生產(chǎn)，必須竭盡全力避免和制止采空區(qū)自燃火災(zāi)的發(fā)生。對于埋藏較淺的近距離多煤層開采的礦井，采空區(qū)的漏風(fēng)不僅僅來自本煤層通風(fēng)系統(tǒng)和毗鄰正在生產(chǎn)的工作面，而且來自上、下部煤層互相塌通的采空區(qū)和地面裂縫。漏風(fēng)到生產(chǎn)系統(tǒng)主要通過4種途徑：（1） 經(jīng)過進風(fēng)側(cè)密閉；（2） 經(jīng)過回風(fēng)側(cè)密閉；（3） 經(jīng)過火區(qū)下采煤工作面的采空區(qū)；（4） 經(jīng)過地面裂縫。特點是：（1） 火區(qū)邊界不明確性和不閉合性；（2） 火區(qū)內(nèi)風(fēng)壓直接受控于礦井通風(fēng)系統(tǒng)總風(fēng)壓的影響?；饏^(qū)與通風(fēng)系統(tǒng)的關(guān)系就是漏風(fēng)關(guān)11、系，火區(qū)封閉工程和均壓工程就是防止向火區(qū)或采空區(qū)漏風(fēng)的具體措施。均壓技術(shù)的特點之一是控制火區(qū)或采空區(qū)進、回風(fēng)兩側(cè)風(fēng)壓差，控制漏風(fēng)，控制風(fēng)流交換，控制火災(zāi)氣體向生產(chǎn)工作面或巷道泄漏。因此，中心是堵住漏向火區(qū)的風(fēng)源。這只能通過兩個途徑達到，一是使火區(qū)或采空區(qū)的密閉的漏風(fēng)阻力越大越好；二是盡量減少火區(qū)或采空區(qū)周圍密閉、防火墻、隔離煤柱的內(nèi)外壓差，使內(nèi)外壓差接近于0，即火區(qū)均壓。具體做法是：1、降壓減風(fēng)降壓減風(fēng)是改善礦井通風(fēng)管網(wǎng)特性，調(diào)整礦井主要通風(fēng)機工況，合理風(fēng)壓分布，增進風(fēng)網(wǎng)穩(wěn)定性，實行低風(fēng)壓、低風(fēng)量供風(fēng)。前提是提高礦井有效風(fēng)量率和確定合理有效的有利于防滅火的供風(fēng)標準。（1） 合理選擇礦井主要通風(fēng)12、機運行工況點，滿足礦井總風(fēng)量和總風(fēng)壓得要求；（2） 抽出式通風(fēng)礦井應(yīng)降低進風(fēng)段風(fēng)壓，壓入式通風(fēng)礦井應(yīng)降低回風(fēng)段風(fēng)壓，達到減少通過火區(qū)或采空區(qū)的漏風(fēng)；（3） 合理確定采、掘工作面供風(fēng)標準；（4） 改造通風(fēng)巷道、簡化通風(fēng)系統(tǒng)；（5） 改革采煤方法、合理巷道布置，減少橫硐和不必要巷道的開掘。2、管風(fēng)防火（1） 科學(xué)的確定通風(fēng)防滅火設(shè)施位置，克服因通風(fēng)調(diào)節(jié)設(shè)施設(shè)置位置不但引發(fā)煤炭自燃；（2） 封閉廢棄巷道，簡化風(fēng)網(wǎng)結(jié)構(gòu)；（3） 調(diào)整局部區(qū)域風(fēng)量分配，實現(xiàn)合理配風(fēng)；（4） 修復(fù)巷道，消滅坍塌堵淹，擴大巷道斷面，減少通風(fēng)阻力。3、堵風(fēng)防漏堵風(fēng)防漏是用密閉或其他科學(xué)方法（均壓）堵絕向火區(qū)或采空區(qū)漏風(fēng)。如果采13、用密閉堵風(fēng)，要求：一是密閉及時；二是質(zhì)量要好（抗壓強度高，氣密性好）；三是防滅火密閉3孔齊全（觀測孔、注漿孔、排水孔齊全），位置合理符合要求。（1） 封堵火區(qū)或采空區(qū)進回風(fēng)側(cè)的通道；（2） 加固漏風(fēng)密閉，提高密閉抗壓性和氣密性；（3） 填堵夯實地表裂縫，消除漏風(fēng)通道；（4） 封堵廢棄觀察孔、注漿孔；（5） 密封通向火區(qū)或采空區(qū)的溜煤井、施工通道；（6） 確定合理的巷道保護煤柱尺寸，防止礦壓壓碎破壞；（7） 充填隔離水沙帶、泥漿隔離帶、石膏隔離帶等；（8） 對已壓碎的煤柱裂縫實施灌注石膏漿或水泥漿。4、以風(fēng)治火以風(fēng)治火是建立一個有利于通風(fēng)防滅火的通風(fēng)系統(tǒng)、均壓系統(tǒng)，為通風(fēng)管理創(chuàng)造有利的先天條件，14、使火區(qū)或采空區(qū)周圍內(nèi)外風(fēng)壓差趨向于零，防止采空區(qū)或火區(qū)內(nèi)空氣流動，達到均壓防滅火目的。（1） 通過設(shè)置調(diào)節(jié)風(fēng)窗、調(diào)壓風(fēng)機、調(diào)壓氣室、連通管等設(shè)施達到火區(qū)或采空區(qū)風(fēng)壓平衡；（2） 通過調(diào)壓氣室和調(diào)壓風(fēng)機取得動壓平衡。調(diào)壓風(fēng)機的設(shè)置可以采用單臺或多臺串并聯(lián)方式；（3） 均壓通風(fēng)方法可以采取單側(cè)均壓或者雙側(cè)均壓和泄壓式均壓；（4） 火區(qū)下采煤工作面均壓。上部煤層火區(qū)產(chǎn)生的有害氣體通過裂隙滲漏到下部煤層開采工作面需要實行均壓。方法有3種: 工作面調(diào)壓風(fēng)機升壓；調(diào)節(jié)風(fēng)窗與礦井主要通風(fēng)機總風(fēng)壓升壓；上部煤層火區(qū)連通管泄壓式減壓。（三）治理方案根據(jù)上述分析，建議采取如下四個CO治理方案：方案一：局部增阻，同15、時封堵漏風(fēng)鑒于礦井主要進風(fēng)巷道CO滲入比例達到60%，在主要進風(fēng)巷道主水倉聯(lián)巷向里80m處設(shè)置調(diào)節(jié)風(fēng)門增阻，提高進風(fēng)巷CO滲漏段的風(fēng)壓，減少采空區(qū)與巷道之間的壓差，同時增設(shè)封閉墻、對CO滲漏嚴重處進行噴漿注漿封堵，抑制采空區(qū)或周邊相鄰礦井CO滲入主要進風(fēng)流中，從而降低礦井內(nèi)部作業(yè)場所及總回風(fēng)巷CO濃度，使之達到允許范圍之內(nèi)。優(yōu)點：減小巷道內(nèi)通風(fēng)負壓，可以減少CO的泄露壓差，比較簡單、快捷。缺點：（1）總進風(fēng)量減??；（2）當(dāng)通風(fēng)系統(tǒng)壓力發(fā)生變化時，CO泄漏量容易波動；（3）浪費電能。方案二：礦井正壓通風(fēng)主要通風(fēng)機運轉(zhuǎn)方式不變，地面增設(shè)進風(fēng)通道約50m，改為副斜井進風(fēng)、主斜井回風(fēng)，實現(xiàn)正壓通風(fēng)，礦16、井內(nèi)所有在用巷道都處于正壓狀態(tài)，同時合理調(diào)節(jié)主要通風(fēng)機風(fēng)壓值，從而不向礦井內(nèi)部漏風(fēng)，也不向外大量漏風(fēng)，抑制采空區(qū)或周邊相鄰礦井CO滲入現(xiàn)有采掘活動地點，又不向采空區(qū)大量漏風(fēng)，從而保證礦井安全生產(chǎn)。優(yōu)點：可以使全礦井巷道處于正壓狀態(tài)，使CO不向巷道內(nèi)泄露。缺點：（1）改變通風(fēng)方式，需要政府安全管理部門審批；（2）需要增設(shè)通風(fēng)繞道，增加投資；（3）正壓通風(fēng)只有20%的能量用于通風(fēng)，很不經(jīng)濟；（4）當(dāng)主要通風(fēng)機突然停轉(zhuǎn)或壓力下降時，容易造成CO異常涌出。方案三：深入采區(qū)內(nèi)部增設(shè)密閉墻，封堵外部漏風(fēng)0號密閉墻后的采空區(qū)情況不明，昌恒公司礦井2003-2004采空區(qū)長期漏風(fēng)有可能形成了自燃發(fā)火，密閉區(qū)內(nèi)17、漏風(fēng)通道較為發(fā)達，火區(qū)密閉里側(cè)情況不清，近期甲烷濃度觀測數(shù)據(jù)成穩(wěn)定上升趨勢，密閉墻隨井下氣壓變化“喘氣”現(xiàn)象明顯，表現(xiàn)為墻內(nèi)CH4有時為0，有時達到3%，墻內(nèi)外壓差達90pa左右，氣體交換量較大，根據(jù)分析漏風(fēng)通道與畢家坡礦井和國營侯家?guī)r煤礦廢棄巷道相聯(lián)。在這種情況下，可以在短期內(nèi)采取正壓通風(fēng)，在礦山救護隊的監(jiān)護下，打開外部封閉墻，深入采區(qū)內(nèi)部巷道增設(shè)密閉墻，隔絕國營侯家?guī)r煤礦9283采空區(qū)（2005-2006采空區(qū)）中的火區(qū)和畢家坡煤礦火區(qū)，并阻斷昌恒公司2003-2004采空區(qū)的外部漏風(fēng)通道，再恢復(fù)礦井正常通風(fēng)系統(tǒng)，實現(xiàn)安全生產(chǎn)。優(yōu)點：切斷外部漏風(fēng)源，封閉火區(qū)，從根本上消滅CO來源。缺點：（18、1）火區(qū)邊界不明確，漏風(fēng)源多，不容易徹底封堵；（2）運料線路長，巷道通行困難，工程量大，施工困難；（3）存在火區(qū)氣體爆炸危險。方案四：降阻減風(fēng)、減小全礦井通風(fēng)負壓對礦井內(nèi)巷道的狀況進行調(diào)查，維護好巷道斷面，清除通風(fēng)線路上的障礙物，合理布置風(fēng)門、增加并聯(lián)巷道，增大巷道斷面，盡量減少通風(fēng)阻力；合理調(diào)配井下用風(fēng)量，在能滿足生產(chǎn)要求的前提下，適當(dāng)減小風(fēng)量；其目的是減小全礦井通風(fēng)負壓的絕對值，從而減少向礦井巷道的漏風(fēng)壓差，同時采取局部均壓措施，抑制CO向礦井內(nèi)巷道內(nèi)風(fēng)流的漏泄。優(yōu)點：可以從礦井整體上減小CO涌出，效果比較穩(wěn)定。缺點：需要調(diào)節(jié)主要風(fēng)機葉片。三、CO治理方案比較CO治理方案比較見表1。表1 19、CO治理方案比較一覽表方案比較方案一方案二方案三方案四主要內(nèi)容主要進風(fēng)巷道CO滲出嚴重段局部增阻，同時增設(shè)封閉墻、噴漿注漿封堵漏風(fēng)。實行礦井正壓通風(fēng)。短期內(nèi)采取正壓通風(fēng)，深入采區(qū)內(nèi)部增設(shè)密閉墻，封堵外部漏風(fēng)降阻減風(fēng)、減小全礦井通風(fēng)負壓值。優(yōu) 點減小巷道內(nèi)通風(fēng)負壓，可以減少CO的泄露壓差，比較簡單、快捷?？梢允谷V井巷道處于正壓狀態(tài)，使CO不向巷道內(nèi)泄露。切斷外部漏風(fēng)源，封閉火區(qū)，從根本上消滅CO來源?？梢詮牡V井整體上減小CO涌出，效果比較穩(wěn)定。缺 點1、總進風(fēng)量減??；2、當(dāng)通風(fēng)系統(tǒng)壓力發(fā)生變化時，CO泄漏量容易波動；3、浪費電能。1、改變通風(fēng)方式，需要政府安全管理部門審批；2、需要增設(shè)通風(fēng)繞道20、，增加投資；3、正壓通風(fēng)只有20%的能量用于通風(fēng)，很不經(jīng)濟；4、當(dāng)主要通風(fēng)機突然停轉(zhuǎn)或壓力下降時，容易造成CO異常涌出。1、火區(qū)邊界不明確，漏風(fēng)源多，不容易徹底封堵；2、運料線路長，巷道通行困難，工程量大，施工困難；3、存在火區(qū)氣體爆炸危險。1、需要調(diào)節(jié)主要風(fēng)機葉片根據(jù)方案比較，認為方案四“全礦井降阻減風(fēng)、減小全礦井通風(fēng)負壓”比較好。其優(yōu)點是：可以從礦井整體上減小CO滲出，效果比較穩(wěn)定，在不增加通風(fēng)阻力的情況下，可以實現(xiàn)全礦井降壓，節(jié)約電能。四、目前治理措施及效果（一）、減風(fēng)降壓5月19日9：30開始恢復(fù)主要通風(fēng)機運轉(zhuǎn)，打開副斜井絞車房通道2道風(fēng)門，通過風(fēng)流短路，實現(xiàn)減風(fēng)降壓，20日早班，總回21、風(fēng)量由1438 m3/min減到750 m3/min，礦井負壓降到300Pa，總回風(fēng)巷風(fēng)流中CO濃度由5月13日的105ppm下降到24ppm。（二）、減風(fēng)配合局部增阻在打開副斜井絞車房通道2道風(fēng)門，通過風(fēng)流短路，實現(xiàn)減風(fēng)降壓的同時，5月20日中班，在主要進風(fēng)巷道主水倉聯(lián)巷向里80m處設(shè)置調(diào)節(jié)風(fēng)門增阻，回風(fēng)巷道風(fēng)量由750m3/min減到547 m3/min，礦井負壓為310Pa，總回風(fēng)巷風(fēng)流中CO濃度由24ppm下降到10ppm。（三）、進風(fēng)巷增阻減風(fēng)21日中班關(guān)閉副斜井絞車房通道2道風(fēng)門，同時在進風(fēng)巷中局部增阻，18：15時，回風(fēng)巷道風(fēng)量由547m3/min調(diào)節(jié)到812 m3/min，礦井22、負壓為490Pa，回風(fēng)巷風(fēng)流中CO濃度控制在24ppm-33ppm范圍內(nèi)。（四）、增設(shè)封閉墻、噴漿注漿封堵漏風(fēng)經(jīng)過認真分析，主要進回風(fēng)系統(tǒng)CO溢出主要有四個地點：二部皮帶機巷32m碹及頂部老巷、副斜井下部250m350m、7號墻至5號墻和0號墻等處。增設(shè)封閉墻、噴漿注漿進行封堵工作計劃從5月22日早班開始進行，預(yù)計5月31日完成。五、進一步研究建議1、對9號煤層取樣進行熱解分析，研究煤炭自燃發(fā)火標志氣體與煤溫之間的關(guān)系，為判斷火區(qū)煤溫和自燃發(fā)展程度提供依據(jù)；2、探明老空區(qū)以及漏風(fēng)通道，為進一步治理提供依據(jù)；2、對通風(fēng)路線進行阻力測定，為減阻調(diào)風(fēng)創(chuàng)造條件；3、利用調(diào)壓氣囊均壓技術(shù)，消除大氣壓力變23、化引起的火區(qū)“呼吸”現(xiàn)象，防止火區(qū)氣體與礦井內(nèi)氣體的交換，有利于抑制CO向礦井內(nèi)滲漏，同時有利于火區(qū)熄滅。原理：調(diào)壓氣囊是用特制的橡膠或塑料制成的專用容器，其形狀似一圓筒狀，直徑為12 m，長度則由火區(qū)泄出最大體積量確定，由耐燃、不透氣，具有一定的伸縮性，對地面大氣壓力變化比較敏感的材料制成。將它安裝到固定在火區(qū)密閉墻上的直徑為100150 mm 的管子上，當(dāng)大氣壓力降低時，火區(qū)內(nèi)已惰化的氣體便進入氣囊，使氣囊內(nèi)的氣體壓力與大氣壓力平衡，火區(qū)內(nèi)氣體壓力相對減小，使火區(qū)內(nèi)、外氣體壓力維持平衡。當(dāng)?shù)孛娲髿鈮毫ι邥r，氣囊受大氣壓力作用會將其中已惰化的氣體又排入火區(qū)，使火區(qū)內(nèi)氣體壓力相對增高，仍然維持火區(qū)內(nèi)、外氣體壓力的平衡，從而杜絕了對火區(qū)的新鮮風(fēng)流供給。這樣通過調(diào)壓氣囊中氣體的增加與減少調(diào)節(jié)火區(qū)的氣體壓力，使之適應(yīng)大氣壓力的變化，并均衡地防止火區(qū)內(nèi)、外氣體的交換，一方面可避免火區(qū)氣體的更新而延誤火源的熄滅，另一方面也可避免火災(zāi)氣體外泄引發(fā)人員傷亡事故。