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1、烏橋水岸花園工程落地式雙排腳手架方案工程名稱:施工單位:編制人: 編制時間:審核人: 審核時間:目 錄編制依據3一、工程概況3二、材料準備如下4三、縱向水平桿4四、橫向水平桿5五、腳手板5六、立桿5七、連墻件6八、門洞處構造7九、剪刀撐與橫向斜撐8十、斜道8十一、地基與基礎8十二、腳手架拆除9十三、腳手架施工圖9計算書：落地式鋼管腳手架計算113編制依據本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規范和標準：建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99 建筑地基基礎設計規范 GB50007-2002建筑結構荷載規范 GB50009-2001混凝土結構設計規范 GB50010-2002鋼結構設計規范 GB502、017-2003建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001一、工程概況及腳手架設計1、概況工程名稱：烏橋水岸花園1#樓4#樓工程工程地址：江蘇省吳江市盛澤建設單位：吳江金虹房地產開發有限公司監理單位：海寧建設監理咨詢有限公司設計單位：浙江華越建筑設計有限公司勘察單位：浙江中材工程勘測設計有限公司施工單位：浙江秀州建設有限公司監督單位：吳江市建筑業管理局烏橋水岸花園工程由1#樓4#樓及人防地下車庫組成；結構形式為剪力墻結構；基礎形式為樁基礎。地上33層;地下1層；建筑高度：99.30m；地下室層高2.7m,標準層層高：3.00m ；3、總建筑面積：91328.5平方米，其中地上約71796平方米，地下約19532.5平方米。根據當地原始地面及周邊城市道路的標高及排水等情況,本工程室內設計標高0.000相當于黃海高程3.30米;室外標高-0.300相當于黃海高程3.00米。 本工程高層建筑為1#4#樓，建筑層數為33層，結構類型為剪力墻結構。本工程基礎采用鋼筋混凝土預制方樁(抗拔樁),基礎樁選用混凝土預制方樁樁，建筑結構安全等級：二級，設計使用年限：50年，建筑抗震設防類別：丙類，地基基礎設計等級：甲級，框架抗震等級為三級；剪力墻抗震等級為三級。1、腳手架設計初步設計1#樓4#樓從7層開始懸挑，故1-6層均為雙排落地腳手架，采4、用48*3.5鋼管搭設，立桿橫向間距或排距為1M，立桿步距為1.8M，立桿縱向間距或跨距為1.2M，內排架距結構墻體0.35M，架體搭設高度為15M，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.40米。下部受力為地下車庫頂板，腳手架底部采用槽鋼分散荷載，根據實際需要及安全考慮，需對其重視設計及計算，故編制本專項方案，以確保落地腳手架的安全施工、地下車庫頂板結構保護。根據車庫頂板結構特點和各單體落地腳手架位置均落于頂板之上進行布置，為考慮車庫頂板受力荷載，為確保結構不受影響下部加固寬度為35米，位置沿上部落地腳手架縱向走向在板底布置，立桿采用48*3.0鋼管，立桿間距為10001000，5、立桿與頂板接觸面用槽鋼，立桿穿插60鋼套管內；立桿與底板面接觸處用鋼板墊板，上設24螺栓頂緊立桿，使立桿與頂板有良好接觸，并且有效。具體見附圖落地腳手架下部底板支撐圖。后澆帶處加固措施，在落地腳手架位置的后澆帶部位，頂板底加固的立桿間距設500，立桿布置與后澆帶方向平行設置二排。頂板面處后澆帶用20厚鋼板復蓋，并預埋100100埋件1000，防止蓋板滑動。如下圖所示：二、材料準備如下（1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其6、材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。 （3）腳手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、縱向水平桿 （1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨； （2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節7、點的距離不能大于 0.40m； （3）縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；四、橫向水平桿 （1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內排腳手架的外伸長度 350mm； （2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2； （3）使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；五、腳手板 （1）作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm； （2）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接8、平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上； （3）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；六、立桿 （1）每根立桿底部設置底座或墊板； （2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm； （3）腳手架底層步距不大于2m； (4) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步2跨 （5）9、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定： a. 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； b.搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。 （6）立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m； (7) 扣件式雙管的高度 0mm，鋼管長度0mm；七、連墻件 圖1 連墻件的布置圖 圖2 窗洞口剛性連接 （1）宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300m10、m； （2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； （3）優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。 (5) 采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。 （6）連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接； (7) 連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱11、等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋； （8）當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；（9）架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施；八、門洞處構造 （1）門洞采用上升斜桿，平行弦桿桁架結構型式，斜桿與地面的傾角在45度60之間。門洞桁架的型式采用B型 ；（2）雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿(圖中的1-1,2-12、2,3-3剖面)；斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接； （3）門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步；（4）門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。九、剪刀撐與橫向斜撐 (1) 每道剪刀撐跨越立桿的根數 6，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間13、； (2) 外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m； （3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm； （4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；（5）橫向斜撐的設置應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定14、在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接； (6) 腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道；十、斜道 (1) 腳手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度； （4）斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm； （5）運料斜道兩側，平臺外圍和端部均設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿，設置剪刀撐和橫向斜撐。 （6）斜道腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支15、托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；接頭采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順； （7）3 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為2030mm。十一、地基與基礎根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情況，對腳手架基礎按建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）的有關規定。架基采用車庫頂板受力，考慮到外架的牢固、穩定、安全、必須對車庫頂部下部做支撐處理，見架體設計說明。十二、腳手架拆除 （1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求； （2）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管16、部門批準后方可實施； （3）應由施工負責人進行安全技術交底； （4）拆除作業應由上而下逐層進行； （5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于2步，如大于2步，應增設連墻件加固； （6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（7）各構配件嚴禁拋擲至地面。十三、腳手架施工圖 圖3 縱向立面圖 圖4 立桿布置局部圖 圖5 橫向立面圖 圖6 腳手架入口圖 圖7 人行馬道示意圖計算書：落地式鋼管腳手架計算1落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參17、數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.80米。 鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2.40米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設8層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.1400，體型系數0.8720。 地基承載力標準值130kN/m2，基礎底面18、擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000/2=0.075kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.000/2=1.500kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.075=0.136kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.500=2.100kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度19、) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.136+0.102.100)1.2002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.136+0.1172.100)1.2002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.373106/5080.0=73.505N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.0720、5=0.113kN/m 活荷載標準值q2=1.500kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.113+0.9901.500)1200.04/(1002.06105121900.0)=1.290mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.200/2=0.090kN21、 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.200/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1.20.046+1.20.090+1.41.800=2.683kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.683 =0.677106/5080.0=133.186N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下22、: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.046+0.090+1.800=1.936kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1936.0801000.01000.01000.0/(482.06105121900.0)=1.606mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.626mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): 23、R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.200/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.200/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.090+1.41.800=2.674kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下24、會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11618.000=2.090kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15081.200(1.000+0.350)/2=0.972kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.2008/2=0.672kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安25、全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20018.000=0.108kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.842kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.2001.000/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附26、錄表的規定采用：Uz = 1.140 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.1400.872 = 0.313kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.842+0.851.43.600=8.894kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.842+1.43.600=9.650kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 027、.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3131.2001.800 五、立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.650kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=328、.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9650/(0.19489)=106.226N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.894kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數29、，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.145kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8894/(0.19489)+145000/5080=126.424N/mm2； f30、 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件雙扣件連接示意圖 八、立桿下混凝土板強度驗算: (因缺少直接國家規范，本驗算主要參考相關規范及專業論文依據，根據實際施工情況選用) 單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=8.222+3.15=11.372kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.411.372/(1.51.05)(1.056)/(0.4966)+0=3.61kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=131、.2h0/100025=3.6kN/m2；GB=GB+QB/2=3.6+3.61/2=5.405kN/m2；GQ=GB+QB=3.6+3.61=7.21kN/m2；QB= QB/2=3.61/2=1.805kN/m2；四邊鉸支：mq1=0.037；mq2=0.037；四邊固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=6.98kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=6.98kN/m2；M1=m1GQBc2=-13.316kN/m2；M2=m2GQBc2=-13.332、16kN/m2；依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（當2s時，采用此公式）；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy -受壓區鋼筋抗拉強度標準值； As-受壓區鋼筋總面積； -混凝土受壓區高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面內力臂系數，s=1-0.5，=Asfy/(1b33、h0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.52513.750300.00/(1.0010009011.90)300.0002513.7590/1000000=35.181kNm；M2=0.80M2U=0.801.001-0.52513.750300.00/(1.00100010011.90)300.0002513.75100/1000000=41.214kNm；M1=0.80M1u=0.80300.002513.750(90-20)/1000000=42.231kNm；M2=0.80M2u=0.80300.002513.750(100-20)/1000000=48.264kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是滿足承載能力要求。