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1、榆鋼支持地震災區恢復重建項目干熄焦及余熱發電建筑安裝工程滿堂腳手架方案編制人: 審核人: 審批人: 編制單位: 中國五冶榆鋼干熄焦項目部 編制日期：二零一四年二月二十五日目 錄1、編制依據32、工程概況33、落地式腳手架支撐系統設計34、腳手架施工44.1施工準備44.2 搭設44.3 鋼管檢查75、拆除95.1 拆除前必須完成以下準備工作95.2 拆除順序應符合以下要求96、計算書121、編制依據1、建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）2、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）3、鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）4、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ52、9-2011）5、高處作業安全技術規范（JGJ80-91）2、工程概況 榆鋼干熄焦工程汽輪機房框架梁最大高度18.3m，梁截面尺寸300*700；除鹽水站屋面高度7.8m，板厚100mm，屋面梁截面尺寸300*600；地面除塵站高10m、焦倉樓面高度14.7m,板厚100mm，焦倉斜口重約130t，澆注時靠滿堂架進行支撐。本計算中，選取汽輪機房框架梁作為代表性建筑就腳手架支撐系統進行校核計算。3、落地式腳手架支撐系統設計1、落地式鋼管滿堂腳手架采用鋼管（483.0mm）扣件連接。2、腳手架按步高1.5m，縱向、橫向桿水平間距1.2m，縱向、橫向立桿間距1.2m。立桿下必須全設掃地桿，為雙向每跨3、滿設，掃地桿距地面高度300mm。3、腳手架平臺四周設置縱橫向剪刀撐，剪刀撐水平向、豎向連續設置、豎向到頂，剪刀撐每隔2排設置一組縱橫向剪刀撐，剪刀撐與地面夾角不大于60不小于45，剪刀撐搭設不少于4跨，不小于6米。4、腳手架施工4.1施工準備1、材料準備腳手架鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GBT13793)所規定的鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼(GBT700)中Q235-A級鋼所規定鋼管直徑48，壁厚3.0mm，扣件采用鑄鐵扣件，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB/T158311995)。2、單位工程各級負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求，逐級向架設和使用人員進行技4、術交底。3、要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查，不合格的構配件不得使用，經檢查合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。4、應清除地面雜物，平整搭設場地，地基夯實平整。所有立桿底部均設置腳手板，立桿下面墊設枕木。4.2 搭設1、按腳手架的柱距、排距要求進行放線定位。2、鋪設墊板和安放底座，并應注意以下事項（1）墊板、底座應準確地放在定位線上；墊板采用厚30mm寬300mm的腳手板，長不小于2跨。（2）墊板必須鋪放平穩，不得懸空。3、桿件搭設腳手架搭設順序如下：放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿4、搭設立桿的安全5、技術措施：（1）立桿采用單立桿，立桿距墊板200處設置縱向掃地桿，采用直角扣件與立桿內外扣牢。橫向掃地桿也采用直角扣件，緊貼縱向掃地桿的下方與內外立桿扣牢。（2）立桿接長宜用對接扣件連接，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不在設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的13。5、搭設縱、橫向水平桿的安全技術措施（1）、搭設縱、橫向水平桿時，其構造應符合有關規定要求，縱向水平桿宜設置在立桿的內側，其長度不小于3跨，縱向水平桿接長宜用扣件搭接，縱向水平桿的搭接應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不準設置在同步或6、同跨內，不同步、不同跨兩根相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的l3，縱向水平桿采用直角扣件與立桿扣牢，橫向水平桿也采用直角扣件，緊貼縱向水平桿下方與內外立桿扣牢，主節點處橫向水平桿嚴禁拆除。（2）同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外立桿固定。6、搭設剪刀撐注意事項豎向剪刀撐應隨立桿、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向斜撐的構造應符合規定要求，剪刀撐四周設置縱、橫向剪刀撐，剪刀撐采用斜桿搭成剪刀撐，剪刀撐與地面成50度夾角，剪刀撐接長宜采用搭接方式，采用二只旋轉扣件搭接，二扣件間距不宜小于l米，桿端伸出扣件蓋板不宜小于100mm7、，剪刀撐搭設不小于4跨，不小于6米，剪刀撐水平向、豎向連續設置，豎向連續到頂，剪刀撐縱向每隔2排搭設一組，橫向每隔2排搭設一組，剪刀撐一端抵在墊板上，另一端與采用旋轉扣件與主桿、橫向水平桿扣牢，旋轉扣件中心至主節點距離不應大于150mm。7、扣件安裝的安全技術措施 （1）扣件規格（48）必須與鋼管外徑相同。（2）扣件螺栓擰緊力矩應在4565Nm之內。（3）主節點處，固定橫向水平桿(或縱向水平桿)、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。（4）對接扣件的開口應朝上或朝內。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。8、安全網、安全通道的搭設：底層腳手架除安全8、通道外應封閉，禁止出入，安全網隨層設置，在腳手架的外側需要采用封閉式的安全防護。全封閉式防護主要采用滿掛安網，為防止人和物墜落發生事故，人行斜道等周圍亦應用立網封閉。由于施工條件所限等而不能搭設平網的部位，應改用立網封閉。在本工程中，共設置兩個安全通道，供人員出入，安全通道應至少超出建筑物2m，安全通道采用之字型斜道，宜附著外腳手架或建筑物設置，人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3. 3、拐彎處應設置平臺，其寬度不上于斜道寬度，斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及踢腳桿，欄桿高度應為1.2m，踢腳桿高度僅為0.3m，內側應掛密目網封閉，腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿9、間距不應大于500mm. 6、腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為2030mm。4.3 鋼管檢查1、必須有產品質量合格證。2、應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法(GBT228)的有關規定，質量應符合國標的要求。3、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。4、鋼管外徑、壁厚、端面等偏差要符合國標要求。5、鋼管必須除銹，涂防銹漆和標色（黃色油漆）。6、扣件應有生產許可證，測試報告、質量合格證。7、使用舊鋼管、扣件要求進行嚴格檢查、檢測。8、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合表1的要求。腳手架搭10、設的技術要求與允許偏差 表1項次項 目技術要求容許偏差（mm）檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動-10降沉2立桿垂直度最后驗收垂直度偏差Hmax20mH/200用經緯儀和吊線和卷尺搭設中檢查垂直度偏差的高度H2H10不同高度H時的允許偏差（mm）7503間距步距偏差桿距偏差排距偏差205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內、外縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件距主節點的距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差500mm鋼板尺立桿上的對接扣件距主節點的距11、離h/3鋼板尺縱向水平桿上的對接扣件距主節點的距離L/3鋼板尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65Nm扭矩扳手7剪刀撐與地面的傾角45-60角尺5、拆除5.1 拆除前必須完成以下準備工作1、全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。2、拆除安全技術措施，應由施工單位工程負責人逐級進行技術交底；設置警戒區，并有專人負責警戒。3、清除腳手架上雜物及地面障礙物。5.2 拆除順序應符合以下要求1.架子拆除安全技術交底(1)架子拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。(2)拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性12、，拆架子的注意事項必須講清楚。(3)拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。(4)架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。(5)拆除工藝流程：拆梁側面桿拆梁底水平桿拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼。(6)拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。(7)拆架人員13、必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。(8)拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。(9)拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。(10)拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。(11)拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。(12)拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。(13)拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。(14)拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格14、碼放整齊。(15)嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應及時與技術部門聯系，以便及時糾正。2、梁、板模板的拆除（1）、拆模必須達到規范規定日期再拆除。（2）、及時向監理報送拆模申請；（3）、對跨度為4m及4m以上的主梁和懸挑梁、板設置間距不大于3m的立桿臨時支撐，待第三層梁板砼施工完后再行拆除。立桿上下兩端均須墊小木塊或短木枋，主梁支撐在梁中線上，懸挑梁、板支撐在其根部。3、梁、板拆模時的安全要求（1）、梁、板模板及其支撐拆除時，必須先拆梁底和板底的水平鋼管，再拆梁、板模板，待拆下來的材料大部分轉運出樓層后，再拆支撐立桿及其下部的兩道15、水平桿；（2）、夜間不得進行梁、板模板及其支撐的拆除；（3）、梁、板模板及其支撐拆除時，必須先拆梁底和板底的水平鋼管，再拆支撐立桿及其下部的兩道水平桿，待拆下來的材料大部分轉運出去后，再拆梁、板模板；（4）、梁、板模板拆除盡量在白天進行，如因進度需要而需在夜間進行時，必須將照明燈具及電源線固定在外腳手架安全的地方；（5）、其它安全要求按施工操作規程及安全操作規程。4、維修與保管：（1）、模板和配件拆除后，必須逐件細致清理粘結的灰漿并將釘子取下。對變形和損壞的模板、扣件、鋼管必須整形和維修。修復后的質量應符合標準后方可再使用。（2）、維修后仍達不到標準要求的，嚴禁使用。有裂縫的扣件和鋼管嚴禁使用16、。（3）、模板存放時，地面應平整堅實。模板底支墊離地面200mm以上，兩支撐點距模板兩端長度不大于模板長度的1/6。地面要有排水措施。6、計算書因本工程混凝土梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有17、關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。（一）、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):030；梁截面高度 D(m):0.70；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.2；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：18.300；梁兩側立桿間距(m):1.2；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為483.0； 立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及18、保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；次楞間距(mm)：200 ，主楞豎向根數：3；主楞間距為：350mm，350mm，500mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數：2； 2、梁模板荷載標準值計算1）.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T19、+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.70m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、16.8 kN/m2，取較小值16.8 kN/m2作為本工程計算荷載。（二）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓20、力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2116.80.7=14.12kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4140.7=3.92 kN/m；q = q1+q2 = 14.12+3.92=18 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 20021、mm；面板的最大彎距 M= 0.125182002 = 9104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9104 / 7.35104=1.224N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.494N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=18N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.61.61.6/12=34.13cm4；面板的最大撓度計算值:22、 = 5182004/(38495003.41105) =0.144mm面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.144mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內楞計算簡圖(三)、梁側模板面板的計算（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲23、應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q=(1.216.80.7+1.440.7)1=18.kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.10118400.002= 7.3104Nmm； 最大支座力:R=1.1180.4=7.92 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 7.3104/1.28105 = 0.57N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 24、= 0.57 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.216.8+1.42)0.40.355 =3.26kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.26kN 小于 穿梁螺25、栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求?。ㄋ模⒘旱字蔚挠嬎銖姸燃翱辜趄炈阋紤]模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)*0.70.3=5.355 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.233(20.7+0.3)/ 0.3=0.46 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (1+2)0.233=0.7 kN/m；2.26、鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.25.355+1.20.46=6.978 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.3=0.98 kN/m；鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 6.978+0.98=7.976 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.17.9760.10.1= 0.00796 kN.m；最大應力 = M / W = 0.00796106/5080 =1.567N/mm2；抗彎強度設計值 f=27、205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 1.567 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!（五）、焦倉斜口腳手架計算 儲焦倉斜口段自重約140t，投影面積為10m*14m。 計算思路：根據焦倉斜口自重推算出腳手架立桿最少根數，不組合動載荷，采取加大密度的方式保證安全性。 立桿設計軸心壓力：11.45KN 基礎為C30砼，已達到強度要求，基礎承載力為250KN/ 按照立桿最大受力計算，需要立桿根數：N=1400/11.45=123根。 投影面積為10m*14m 結合現場情況， 焦倉斜口的中心在斜口中心上，斜口沿外壁方向的分力集中在斜口四周，因此，需對斜口四周的腳手28、架應加密布置。出料口尺寸為1.3m*1.3m，立桿間距為300*300，單個出料口縱向、橫向各設置67根，投影面積2m*2m；余下區域立桿間距為800*800，立桿總數約為290根；補充方案：1.模板支撐及構造參數汽輪機附島標高+7.78m，板厚1.5m。 立桿橫向間距L1=0.6m，立桿縱向間距L2=0.6m立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；閥板支撐架搭設高度H(m)：6.28m； 承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為483.0； 立桿承重連接方式:十字扣件2、模板荷載標準值計算1）.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓29、度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.5m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得36 kN/m2、50.96kN/m2，取較小值36 kN/m2作為本工程計算荷載。2）、拉30、桿的計算 驗算公式如下:其中 N 拉桿所受的拉力； A 拉桿有效面積 (mm2)； f 拉桿的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 拉桿的直徑: 12 mm； 拉桿有效直徑: 9.85 mm； 拉桿有效面積: A= 76 mm2；拉桿允許最大拉力為：N=76*170/1000=12.92KN汽輪機閥板高1.5m，取橫向1m，厚1.5m的板作為計算單元計算1m閥板需要的最小拉桿數量。平均載荷N1=1.5*（36+0）/2=27KN需要拉桿最小個數：n=27/12.92=2.1(根)結合實際施工情況，考慮拉桿的安全系數，取n=4。拉桿布置見下圖3.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q1 =231、10.8*0.6*0.6*1.5=15.12KN活荷載設計值 q2=3*0.6*0.6=1.08KN 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm44、鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 15.12+1.08=16.2KN最大彎距 M =0.1ql2= 0.116.2*0.62= 0.583kN.m；最大應力 = M / W = 0.583106/5080 = 114.76 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 114.76N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!